主动土压力的非线性分布

基于墙后滑裂土体处于极限平衡的概念,根据墙后滑裂土体的静力矩平衡,提出了主动土压力合力作用点的确定方法,给出了主动土压力沿高度的非线性分布公式及其参数的确定方法,对比了文中方法与经典土压力理论及试验结果,表明文中方法与现有的试验结果相当一致。     

关于非有限范围内挡土墙主动土压力计算的几种方法

文中列出了几种关于非有限范围内挡土墙主动土压力计算的方法.方法一是库伦土压力黏性土的数解法,比朗肯公式应用范围更广,但计算较复杂.方法二确定出非有限范围内挡土墙的破裂角θ,进而把非有限范围内的土压力转化为已知破裂角的有限范围内的土压力求解,采用楔体式算法进行计算,计算公式较为简单.方法三也是将非有限范围内的土压力转化为...     

挡土墙被动土压力分布特性研究

比较了两种均以经典库仑土压力为基础的被动土压力计算方法,通过算例分析发现,两种方法在考虑墙后填土黏聚力和填土与墙背之间黏聚力的情况下,均能给出相同的破裂角,但是当计算被动土压力大小和分布的时候,两者在分布特性和数值大小上均有一定的差距,最后给出了产生这种结果的原因。     

高填土涵洞的非线性竖向土压力分析

根据涵顶土压力随填土高度变化的趋势与关系曲线,通过统计分析,找出土压力与填土高度间的统计关系,以此作为高路堤涵洞土压力计算公式的土压力计算方法。其特点是可以直接求得高路堤条件下涵顶的实际土压力,从而实现涵洞结构设计的安全性和经济性的统一。     

考虑土拱效应的黏性填土挡土墙主动土压力研究

 以墙后填土为黏性土的刚性挡土墙为研究对象,考虑挡土墙后的土拱效应,以及墙土摩擦角、墙土黏结力、墙后填土黏聚力的影响,推导挡土墙在平动模式下的主动土压力系数和主动土压力解析解。结果表明,考虑土拱效应的主动土压力系数和主动土压力均与墙土摩擦角、计算点深度以及墙后填土的内摩擦角、黏聚力及重度有关。通过将求解的主动土压力系数和主动土压力与现有经典理论解及前人理论研究成果对比,发现结果完全吻合,验证该研究结果的正确性。     

挡土墙后粘性填土的土压力计算

本文根据库伦原理,推导出了一个比较简单的计算粘性土土压力的公式。对无粘性土也适用。     

有限填土静止土压力系数计算方法研究

基于已激发内摩擦角概念,通过莫尔圆分析得到粗粒有限填土静止土压力系数Κ₀ 的计算方法,并与Jaky半无限土体静止土压力系数Κ_0J 和有限填土主动土压力系数Κ_a 进行了对比。结果表明,当填土与基岩之间的摩擦角δ_r等于填土内摩擦角Ф 时,Κ₀ 接近或小于Κ_0J。当δ_r小于φ 时,Κ₀ 不仅与Κ₀ 和基岩坡面倾角有关,而且与δ_r 的大小有关,Κ₀ 可能大于也可能小于Κ_0J 。Κ₀ 和Κ_a均随基岩坡面倾角的增加而减小,且保持基岩坡面粗糙或分台阶开挖是减小有限填土静止土压力的有效措施。给出了有限填土静止土压力计算图。     

挡土墙填土曲线破裂面的地震主动土压力分析

在地震作用影响下，墙后填土处于极限平衡状态时，假定破裂面为一条通过墙趾的旋轮线。从墙后土楔中取出一微薄水平层，研究其在水平惯性力下的平衡，得到的地震土压力分布和土压力合力作用点位置均与实验结果相吻合。     

土体应力状态下主动土压力分布研究

土压力问题一直是支挡结构设计的重要依据之一,经典土压力理论的假设条件会对实际工程的设计造成误差。在经典理论的基础上,分析了墙后土体的应力状态,推导了考虑墙背摩擦情况的侧土压力系数和土压力应力分布计算表达式,通过与Tsagareli砂性土模型试验实测土压力分布对比,说明了本文方法的合理性,并结合算例分别计算了平面破裂面假定和圆弧破裂面假定情况下土压力及其分布。计算结果表明,取库伦搜索真实破裂面的平面假定时,侧土压力系数为常数,土压力与库伦理论结果一致,为线性分布。取最危险圆弧滑动面的曲面假定时,侧土压力系数呈先增大后减小的变化特点,土压力为非线性分布。     

挡土墙土压力线性分布解

基于库仑理论的平面滑裂面假设,采用斜向条分法推导考虑滑裂面上填土的黏聚力、墙土间黏着力、均布超载条件下的黏性土主被动土压力合力及其作用点位置、土压力强度计算式,并给出临界破裂角的显式解答。分析结果表明:斜向条分法有效验证库仑理论假设土压力强度沿墙高线性分布的合理性,且现行经典朗肯和库仑土压力理论计算式皆为该公式在相应简化条件下的特例,对应用条分法计算土压力做了重要补充。     

斜面土钉支护墙的土压力计算探讨

斜面土钉支护墙的主动土压力，习惯上仍然是采用传统的朗肯土压力理论来进行计算，其值偏于保守。本文根据库伦无粘性土坡的一般土压力理论计算公式及相应主动土压力公式，求出斜面土钉支护墙的滑裂面与水平面的夹角η值，并给出斜面土钉支护墙的土压力计算公式，文中还给出常用范围内对朗肯主动土压力的折减数ζ，可供实际设计中选用。对粘性土进坡，建议按等值内摩擦角法进行计算。     

土钉墙桩排组合支护基坑土压力和变形分析

土钉墙和桩排组合支护是基坑工程中一种新的挡土形式,其上部的土钉墙和下部的桩排协同作用,使得它受到的土压力和发生的变形既不同于土钉墙,也不同于桩排支护。针对这种组合支护一基坑实例,用三维数值模拟实验方法,探讨了空间受力与变形的特征。分析结果表明,这种组合支护: (1)实际受到的土压力与由郎肯理论确定的土压力不相同,文中给出了修正系数。与单纯的桩排支护相比,它的被动土压力增加约20%,而土钉墙面层最大土压力则减少了近50%; (2)发生的最大变形与本文提出的组合支护无量纲整体刚度系数相关。相同地质条件下,当整体刚度系数从4 000增加到5 000时,组合支护变形有明显减少的趋势。     

一种考虑主应力偏转的平移挡墙地震土压力算法

遵循 Mononobe-Okabe理论,考虑墙后破裂体内的主应力偏转,并假设小主应力偏转迹线形状为圆形下段部分的一段,通过转动挡土墙的解析模型,再结合库伦土压力的相关概念得到地震主动破裂角。采用微分薄层法,对墙后滑裂微元体进行应力解析,推导得到平移模式(T模式)下的地震主动土压力的计算公式,并分析了土中各参数以及地震动系数对地震土压力的影响情况。本文旨在改进地震土压力算法,不仅在计算中考虑了主应力的偏转,而且大大简化了地震土压力的计算过程。最后将计算值与前人方法及试验数据进行对比,结果显示本文算法得到的地震主动土压力分布与模型试验数据更为吻合。     

基于土拱效应的墙背非极限主动土压力

根据平移模式下的微元滑裂体水平面上的剪力为零的条件和土拱效应,获得受填土内摩擦角和墙土摩擦角影响的非极限滑裂面倾角和非极限主动土压力系数,其中,非极限填土内摩擦角和墙土摩擦角是墙体位移的函数。根据非极限水平微元滑裂体的静力平衡,得到平移模式下考虑土拱效应和位移影响的非极限主动土压力计算式。参数影响分析表明:非极限滑裂面倾角和非极限主动土压力系数均随非极限墙土摩擦角的增大而增大;非极限主动土压力系数和非极限主动土压力均随侧向位移比的增大而减小;非极限主动土压力分别随着非极限填土内摩擦角、非极限墙土摩擦角的增大而减小。理论值及试验值的对比结果显示:相较于其他方法,本文方法的非极限主动土压力理论值与试验值吻合更好。     

土钉墙中土压力探究

土钉墙喷射混凝土面层上受到的土压力大多假设为Rankine主动土压力,但在实际方案中面层却设计很薄,似乎无法承受假定的土压力,这里存在矛盾。文章采用数值实验方法,结合实际工程,对土钉墙面层上受到的土压力、土体内应力在基坑开挖过程的变化进行了评估。分析结果表明,土钉墙面层受到的计算土压力远小于Rankine主动土压力,面层的挡土作用很小。文中提出了在基坑工程等临时性工程中,建议钢筋网加喷射混凝土这样的传统面层改用防水牛津布或彩条帆布等柔性材料来替代,这将一方面发挥面层的作用,另一方面节约投资和减少土钉墙对地下空间产生的不利影响。     

层状粘性填土的主动土压力的理论研究与计算分析

基于水平层分析法,考虑墙后分层填土的滑动变形协调条件,建立了关于墙后分层粘性填土的挡土墙土压力强度、土压力合力和合力作用点的理论公式,并于朗肯理论公式进行了比较分析。另外,通过算例进行验证,得出墙后填料为两种粘性土时应采取的正确填筑方法。     

护坡桩与窄槽土压力计算

高层建筑常设地下室(一层或多层)以作车库、设备层及人防等用途.而作用于地下结构物(如上述地下室)周边侧墙上的土压力分析,根据边坡稳定所采取的方法不同而有所区别:当基坑周边采取放坡大开挖时,由于结构物外墙与坡面之间形成“宽槽”,回填土对侧墙压力分布可近似按朗肯(Rankin)主动土压力计算;当采用排桩等支护时,由于外墙与排桩墙之间仅留约1m的施工通道,形成“窄槽”,回填后呈窄槽填土带,因此作用在侧墙上的土压力,应属“窄槽土压力”计算法.目前,对后一方法的设计,屡因概念失准,配筋超常,浪费较大.本文以散体极限平衡法导出窄槽土压力计算公式,最后以简洁的表达式与一组“K_g～z/B曲线”提供设计直接查用,也为“高规”基础设计作一补白.此外,文中还对基础埋深、沟槽性状、护桩功用等给予阐述,并对地下室抗震设计提出了新的观点.     

基于库仑理论的主动土压力非线性分布特征

基于库仑土压力理论的假设,挡土墙土压力是由墙后填土在极限平衡状态下出现的滑动楔体产生,对局部三角形滑楔体进行力和力矩平衡分析,建立挡土墙上土压力强度的两个基本微分方程式;比较两式得到了主动土压力分布系数,由此推导了土压力强度和土压力合力作用点高度的理论公式,并分析了填土内摩擦角、墙背摩擦角、填土倾角、墙背倾角和填土表面...     

加筋土挡土墙在山区道路工程中的应用与探讨

本文对奉节新县城沿江大道加筋土挡土墙的设计及施工现场反馈资料进行了分析总结,并提出加筋土挡土墙应用中理论上尚需解决的问题。     

基于上限分析法的有限宽度土体土压力计算

在基坑支护工程的设计计算中,由于拟开挖基坑距离已有建筑物与开挖深度相比较小,基坑围护结构所承受的为有限宽度土体的土压力,若根据常规的土压力计算,一般会造成偏大的计算结果,造成不必要的浪费。针对基坑工程中有限宽度土体土压力的计算问题,基于极限分析法的上限定理,推导了有限宽度土体的土压力计算公式,并与经典朗肯土压力的计算结果进行了对比,结果表明:有限宽度土体的土压力分布模式和量值与经典的朗肯土压力分布模式和量值存在着明显的差异,应根据不同土质、有限土体的宽度与基坑的开挖深度之比来计算土压力。