时效时间对Cu-Al-Mn-Ti形状记忆合金的影响

利用弯曲实验、金相显微镜、扫描电镜、X射线衍射等现代检测手段研究了Cu-24A1-3Mn-2Ti(原子分数,%,全文同)合金进行不同时间的母相时效处理后的合金记忆效应和组织形态.结果表明:Cu-Al-X系形状记忆合金中,Mn和Ti的加入细化了组织,并且形成了富Mn和富Ti相,起到沉淀强化和弥散强化的作用;对于同一种变形量,合金在母相时效时,形状记忆效应随时效保温时间呈现规律性变化,不同时效温度下,合金对应一个不同的时效时间,此时合金的显微组织呈现最佳自协作状态,马氏体板条细密有序,富Ti和Al相均匀的弥散在组织中,合金中没有或很少有共析相出现,且随着时效时间的延长,在不同的特定温度下,Cu-24Al-3Mn-2Ti合金的组织会有规律性的变化.     

时效温度对Cu-Al-Mn-Ti形状记忆合金组织的影响

利用金相显微镜、扫描电镜等研究了Cu-24Al-3Mn-2Ti(原子分数,%)合金在不同温度下进行母相时效处理后的合金组织形态。结果表明:Cu-Al-X系形状记忆合金中,Mn和Ti的加入细化了组织,并且形成了富Mn和富Ti相;随着时效温度的升高,在不同的特定温度下,Cu-24Al-3Mn-2Ti(原子分数,%)合金中会有少量的共析相析出,且伴随有针状马氏体的出现;在400℃时效后,合金的显微组织呈现最佳自协作状态,马氏体板条细密有序,富Ti和Al相均匀地弥散在组织中,合金中没有或有很少量共析产物出现。     

时效对Ti-50.8Ni-0.1Zr形状记忆合金显微组织、拉伸性能和记忆行为的影响

用TEM和拉伸实验研究了时效工艺对Ti-50.8Ni-0.1Zr形状记忆合金显微组织、拉伸性能和形状记忆行为的影响.300、400和500℃时效态Ti-50.8Ni-0.1Zr合金中Ti3Ni4析出相分别呈颗粒状、透镜状和长条状,时效温度比时效时间对析出相形态、尺寸和弥散度的影响更大.时效处理后合金的强度升高,塑性降低.随时效时间(tag)延长,300℃时效态合金抗拉强度(Rm)升高,断后伸长率(A)降低;400℃时效态合金Rm先升后降,A先降后升;500℃时效态合金Rm降低,A升高.300℃时效1～50 h和400℃时效1 h的合金呈现良好的超弹性,400℃时效5～50 h和500℃时效1～50 h的合金呈现良好的形状记忆效应.随tag延长,300℃时效态合金的应力诱发马氏体相变临界应力降低,能耗升高;400和500℃时效态合金的马氏体再取向应力和能耗均降低.     

时效温度对Ti-50.8Ni-0.1Nb合金相变和形状记忆行为的影响

采用X射线衍射仪、示差扫描量热仪、激光扫描共聚焦显微镜、TEM和拉伸实验研究了时效温度(t_(ag))对(300,400,500,600℃;1h)时效态Ti-50.8Ni-0.1Nb形状记忆合金相变、组织和形状记忆行为的影响。结果表明:300～600℃时效态Ti-50.8Ni-0.1Nb合金的相组成为B2和B19′。随t_(ag)升高,合金冷却/加热相变类型发生由A→R→M/M→R→A型向A→M/M→A型转变(A—母相B2,Cs Cl结构;R—R相,菱方结构;M—马氏体相B19′,单斜结构),R相变温度先升高后降低,M相变温度先降低后升高再降低;R和M相变热滞分别在3.8～12.0℃和8.7～131.7℃之间变化。随t_(ag)升高,合金中Ti_3Ni_4析出相的形态发生由点状→针状→透镜状→片状转变。400、500℃时效态合金的抗拉强度高于300、600℃时效态合金的,其伸长率则低于后者。300、400、600℃时效态合金呈超弹性,500℃时效态合金呈形状记忆效应。随应力-应变循环次数增加,合金的应力-应变曲线平台应力下降并趋稳,300、400℃时效态合金的超弹性稳定性良好。     

淬火保温时间对Cu-Zn-Al合金形状记忆效应的影响

研究了淬火保温时间对Cu-Zn-Al合金单向形状记忆效应ηO和双向形状记忆效应ηT的影响。研究结果表明，随训练次数的增加，位错增加，晶格原子有序度降低，单向形状记忆效应先急剧下降，然后缓慢下降，趋于稳定。但是，随训练次数的增加，双向形状记忆效应都先急剧上升，然后缓慢上升，趋于稳定。淬火保温时间过短或过长，都使形状记忆效应降低。淬火保温时间必须适当，即要使溶质原子充分均匀化，保证母相充分有序，又不使晶粒过大，才有较好的单向形状记忆效应ηO和双向形状记忆效应ηT。最佳和最差保温效果时的单向形状记忆效应ηO和双向形状记忆效应ηT可分别相差达70％左右。     

Cu-24Al-3Mn-2Ti形状记忆合金高温性能稳定性研究

研究了Cu-24Al-3Mn-2Ti合金显微组织及形状记忆性能.结果表明:试验合金经400℃时效后,其马氏体板条细而密,相邻的不同位向的变体之间的界面为孪晶界面,呈现良好的自协作生长势态.试验合金在400℃时效时基本上保持着94.8%以上较高回复率;在400℃进行200次热循环后,其形状记忆效应回复率基本保持在91.43%以上.因此该试验合金具有很高的抗高温母相时效性能及抗热疲劳性能.     

固溶-时效处理对Ti-Ni-Cr形状记忆合金拉伸性能和显微组织的影响

用拉伸试验和透射电子显微镜研究了固溶时效处理对Ti-50.8Ni-0.3Cr形状记忆合金拉伸性能和显微组织的影响。800℃固溶淬火态合金的塑性优于时效态。随时效时间tag延长,300和400℃时效态合金的抗拉强度Rm300和Rm400先急剧增大后趋于稳定,且Rm300相似文献   

时效温度对Ti1023和Ti5553合金a相析出行为与力学性能的影响规律

本文研究了Ti1023和Ti5553钛合金经过固溶与低温时效处理(ST-SQA)获得的微观组织和析出硬化行为。采用扫描电镜和透射电镜观察了不同温度时效处理后α相的析出形貌以及分布特点,统计了时效析出次生α相的析出密度和宽度随时效温度的变化情况,并测试了合金的维氏硬度。结果表明： Ti1023合金时效处理时次生α的析出温度低于Ti 5553合金。Ti1023合金在300℃时效时α相已经析出,400℃时α相析出密度到达峰值;Ti5553合金在450-500℃时效α相开始析出,在550℃时效α相的析出密度达到峰值。Ti1023合金硬度随着时效温度的增加先升后降,400℃时效硬度最高;在相同的时效温度范围,Ti5553合金硬度变化出现双峰规律,硬度峰值分别对应于350℃和550℃时效温度。两种合金的硬度变化规律源于合金时效中第二相的析出行为：时效温度低于400℃,Ti1023合金的硬度取决于α相和?相,而Ti5553合金的硬度取决于?相;温度高于400℃,两种合金的硬度主要取决于次生α相的数量与尺寸。     

时效温度对Ti1023和Ti5553合金微观组织与析出硬化的影响规律

研究了Ti1023和Ti5553钛合金经过固溶与低温时效处理(ST-SQA)获得的微观组织和析出硬化行为。采用扫描电镜和透射电镜观察了不同温度时效处理后α相的析出形貌以及分布特点,统计了时效析出次生α相的析出密度和宽度随时效温度的变化情况,并测试了合金的维氏硬度。结果表明:Ti1023合金时效处理时次生α的析出温度低于Ti 5553合金。Ti1023合金在300℃时效时α相已经析出,400℃时效时α相析出密度到达峰值;Ti5553合金在450～500℃时效α相开始析出,在550℃时效α相的析出密度达到峰值。Ti1023合金硬度随着时效温度的增加先升后降,400℃时效硬度最高;在相同的时效温度范围,Ti5553合金硬度变化出现双峰规律,硬度峰值分别对应于350和550℃时效温度。2种合金的硬度变化规律源于合金时效中第二相的析出行为:时效温度低于400℃,Ti1023合金的硬度取决于α相和ω相,而Ti5553合金的硬度取决于ω相;时效温度高于400℃,2种合金的硬度均主要取决于次生α相的数量与尺寸。     

退火温度对淬火态Fe-Mn-Si-Cr-Ni合金记忆效应的影响

研究了退火温度对淬火态预先存在热诱发ε马氏体的Fe-14Mn-5.5Si-8.0Cr-5.0Ni合金和无热诱发ε马氏体的Fe-19Mn-5.0Si-8.0Cr-6.0Ni合金记忆效应的影响。结果表明:预先存在热马氏体合金的形状回复率随退火温度的升高,先上升后下降,在500℃附近达到最大值。但无热马氏体存在合金的形状回复率随退火温度的变化却相反,在500℃附近达到最小值;两种合金的Ms温度都随退火温度的升高而下降,在500℃附近达到最低。预先存在热马氏体的合金由于退火后Ms温度的降低,减少了热诱发的马氏体量,因而形状记忆效应得到了提高;而无热马氏体存在的合金由于退火后Ms温度的进一步下降,使得应力诱发马氏体转变更不容易发生,因此形状记忆效应反而下降。     

保温条件下过共晶Al-Si合金半固态浆料的组织演变

研究了保温时间和保温温度对电磁搅拌ZL117合金半固态浆料稳定性的影响.试验结果表明：半固态浆料中初生Si的颗粒直径随着保温时间的延长而逐渐增大,但在前15 min内增长速度比较缓慢,15 min后增长较快;随着保温温度的升高而缓慢增大;初生Si的形状系数随着保温时间的延长而变得越来越大,但也在前15 min内变化较为缓慢,15 min后变大速度突然加快;初生Si的形状系数在620 ℃下保温时最小,在610～620 ℃之间随着保温温度的升高而缓慢变小;在620～650 ℃之间随着保温温度的升高而逐渐增加.     

静置及重熔对AlSi7Mg组织及性能的影响

采用Al-5Ti-B和Al-10Sr对AlSi7Mg合金进行细化和变质处理,研究不同的静置时间和重熔次数对AlSi7Mg合金组织和性能的影响.结果表明,在4h的静置过程中,AlSi7Mg合金晶粒尺寸先减小后增加.熔体中Ti含量几乎保持不变,但是形核核心聚集沉淀,有效形核核心减少.Sr在静置4h中产生烧损,所以共晶硅的变质效果严重衰退.重熔两次时,细化效果衰退不明显,Sr含量急剧减少,共晶硅的形貌恢复到变质前的状况.从静置和重熔的实验中发现,Sr含量低于0.004%时,对共晶硅的变质效果不显著.     

铝铜线杆连铸连轧三辊迷你型机架的泄漏检测

在铝铜线杆连铸连轧生产过程中,对三辊迷你型机架常常出现的乳化液及润滑油泄露导致乳化液和润滑油被污染的问题进行了分析。通过对生产过程的总结,发现一种非常高效的三辊迷你型机架的泄漏检测方法,以便及时处理解决各种泄漏问题,从而保证设备的高效稳定运行,减少因乳化液被污染而产生的产品品质问题。     

消失模铸造冒口工艺改进的探讨及应用

在消失模铸造中为避免铸件产生气孔、夹渣、冷隔等缺陷，着重探讨将冒口改为大气压力冒口，并填入覆盖剂，使冒口除起补缩作用外，还有提高铸件保温、排气和集渣的作用，从而提高了铸件的成品率，并推荐了覆盖剂、砂芯基本材料和工艺配方案。     

板料成形压边阶段模拟过程中的位移边界条件

本文分析了位移边界条件对板料压边变形的作用及在模拟过程的地位，提出了一种“自动判断接触及施加位移”的方法，并用此方法作了模拟分析和结果验证。     

保温时间对510L带钢氧化层成分、结构和性能的影响

使用X衍射分析仪、扫描电子显微镜、电化学工作站和冷弯试验机对590℃保温不同时间的510L大梁钢氧化层成分、结构及性能进行综合分析。热轧样品氧化层物相成分之间的转变大部分发生在保温的初期,之后物相比例变化不明显;保温处理的样品随时间的延长,氧化层厚度增加,共析比例下降,致密性先提高后降低,孔洞数量先减少后增加;保温处理后的样品与处理前相比,耐蚀性能显著提高,黏附力呈现波动变化;当保温时间为40min时,510L大梁钢具有最好的耐蚀性能和黏附力。     

LC_4合金的显微组织与屈服应力

以SIMA法制备的非枝晶LC4合金为例,进行了大量的压缩试验,测出了变形速率、变形温度及保温时间不同时的屈服应力。结果表明:当应变速率相同时,在固态区,屈服应力随着变形温度的增加稍有减小;而在半固态区,屈服应力随着变形温度的提高明显减少,且在共晶点附近急剧下降。屈服应力随着保温时间的增加略有减小,这主要是由于随着保温时间的增加,晶粒的尺寸、球形化程度、固相晶粒间的结合程度及晶粒内俘获的液体不同所致;当变形温度及保温时间相同时,随着应变速率的升高,屈服应力明显增加。此外,分析了不同变形温度及保温时间的显微结构进化规律,阐明了屈服应力与显微结构之间的内在联系。     

非对称油缸受力方向对停位保持的影响

在确定的液压系统中,油缸内泄漏的影响因素主要是油缸两腔的压差。在油缸负载保持状态下,针对由于内泄漏而产生的位移变化建立仿真模型。仿真结果表明:正装法下降速度更慢,油缸最终将因两腔压差消失而停在某一位置;倒装法下降速更快,且油缸两腔压差一直存在,油缸将持续下降。因此,在设备设计中,需要设备停位保持的工况,采用正装法能更好地满足要求。     

大型铸钢件正火保温时间的研究

经试验研究,大型铸钢件正火过程中,相对原来的较长时间保温,缩短保温时间甚至零保温,铸件的强度和塑韧性有明显的提高,且全部力学性能指标都符合铸件材料标准要求。同时,达到了节能降耗,提高生产力的效果。     

采用CAE软件估算V法铸造保压和开箱冷却时间

运用华铸CAE软件,确定了叉车平衡重V法铸造的停止抽真空和开箱的最短时间。并介绍了利用CAE软件模拟确定V法铸件浇注后真空保持和去除真空后型内冷却时间的具体方法。