进口3300m^3球罐焊接裂纹的检测

本文介绍了进口3300m~3球罐在建造过程中,焊缝检测采用的无损探伤方法,发现的焊接裂纹的数量、分布和性质。分析了裂纹产生的主要原因,提出了对高强钢焊缝裂纹检测时,综合运用各种无损检测方法进行分析、判断的原则和重要性。     

200m~3球罐裂纹成因分析

本文针对天津市第一石油化工厂化工分厂的两台200m～3液化石油球形贮罐,在第一次开罐全面检查并修复后,仅经过95天的实际运行,在进行第二次开罐全面检验时,又发现大量裂纹的情况,根据大量的实际检测和试验数据,对裂纹的成因进行了分析,并提出处理意见。     

进口3300m^3球形储罐开罐检验

重庆市天然气公司引进的3300m~3球罐运行一年后,开罐检验发现大量裂纹,尤其是埋藏裂纹的数量和尺寸比建造中的情况更为严重。本文介绍了检验情况,分析了原因以及球罐目前的安全状况。     

2000m~3碳四球罐的缺陷评定

我厂于1984年9月起对2000m~3碳四~#1球罐进行了第三次开罐检查。这次检查我们委托“华夏压力容器安全评定技术咨询中心”首次应用“CVDA—1984压力容器缺陷评定规范”(下简称规范)对缺陷进行断裂评定,取得了明显的效果,既减少了返修工作量又能保证球罐安全运行。     

用62CF钢制造的5000m~3和10000m~3球罐实际性能

一、前言球罐大型化是近十几年的发展趋势。大型化虽带来很高的经济价值,但随之而来的危害安全的程度也有所增大。为了确保安全可靠,各国都从设计应力、结构形式、采用高强材料控制壁厚、改善材料的可焊性能、改进球片制造工艺、提高球片精度、严格控制现场组装和焊接质量以及投产后的操作质量控制等多方面研     

10000m~3球罐焊后热处理工艺验证与实施

采用数值模拟仿真技术预测了10000 m~3球罐焊后整体热处理时球壁温度场、应力场和位移形变,运用有限元分析方法对球罐焊后热处理的强度与刚度进行评定。对该球罐焊后热处理工艺的可行性采用上述方法进行验证后,成功地实施了焊后整体热处理,各项检测全部合格,并已安全服役3年多。在国内外率先提出"焊后热处理工艺验证"的概念,成功实施了世界首台10000 m~3球罐的焊后热处理,表明我国焊后热处理从"感性"开始进入"理性"阶段,对确保承压设备安全性有十分重要意义。     

200m~3球罐大板片(四带)的制造

去年,我厂用四带分片的方法生产了9台200m~3球罐。这种球罐与“球形储罐基本参数”〈JB1117—82〉规定数据(五带分片)相比,具有独特性,主要表现在球片尺寸大、制造难度高,球罐质量好。由于对球罐生产实行了全面质量控制,在下料、压片、切割等关键环节采取一系列技术措施,球片技术指标完     

10000m~3球罐整体热处理温度场三维模拟及实验验证

运用Pro/E、Fluent和ANSYS计算工具对10 000m3球罐进行了仿真分析,主要分析球罐在整体热处理时保温阶段的内部流场分布、球壳及腿柱温度场分布,同时采用温度监测系统对球罐壳体进行了实际测量,结果表明仿真结果与实际温度场的分布基本一致,证实了数值模拟仿真模型的正确性,有效地保证了大型球罐焊后热处理的质量并成功应用于实际的工程实践中。     

1000m^3球罐球壳板大面积表面缺陷处理

对于某1000m~3球罐的球壳板存在的大面积表面缺陷(平均深度≤1mm,最深3mm,缺陷总面积选700m~2,占球罐表面积25％),通过逐块逐个表面检验;修磨补焊,使全部球壳板的质量达到国家标准要求。     

国产4000m^3球罐的设计与制造

本文叙述了国产4000~3氨球罐的设计依据和参数、球壳和零部件材料的选用及其结构的特点。重点介绍了制造工艺特点(包括焊接、热处理)等方面内容。结果表明该产品质量达到国外同类产品的先进水平,为我国球罐大型化创造了先例。     

2000 m~3厚壁不锈钢球罐球壳板制造技术

壁厚为42 mm的不锈钢球罐,此规格厚度属国内之最。其球壳板放样、压制等制作过程不同于通常低合金钢制球壳板,尤其厚壁坡口切割成型难度更大。针对2 000 m~3不锈钢球罐的球壳板制造主要技术难点,简述了坯料尺寸的确定、放样、压制及切割等工艺,结果完全满足此规格的厚壁不锈钢球罐的制造要求。     

批量在役1.4m^3球罐安全评定

某军事单位现有数百台高压球形气瓶在运行,球体内直径1.4m、壁厚66ram、材料15MnMoVN,瓶内充惰性气体,内压p=31.37MPa,结构如图1。它主要由上下两半球对接焊成,对接焊缝为主环缝。上半球中央开φ380mm人孔,并有加强圈补强,这之间焊缝称加强圈焊缝。     

5万m~3原油罐中央排水管不清罐动火改造

针对大型外浮顶原油罐的中央排水管泄露事故的原因及危害进行了分析。阐明了使用BX-GZS型中央排水管的必要性和先进性。同时,总结了原油罐不清罐动火对中央排水管进行改造采取的措施和经验。     

400m^3球罐一线状埋藏缺陷的定性

本文阐明了作者对400m3球罐开罐检查时发现的一条线状埋藏缺陷的定性及球罐定级的观点.     

400m^3球罐分拆搬迁组焊棱角区有限元应力分析

某钢铁集团公司一台400m^3球罐由于世博选址改造需分拆搬迁后重新组装，组装焊接过程中极易产生错边及角变形缺陷。为有效地控制组装时的角变形，采用有限元数值分析方法进行计算，建立三维有限元模型，对球罐整体进行有限元应力分析，同时，进行不同角变形参数下的应力分析和有限元计算，确定了焊后棱角度的数值上限，以确保现场施工的顺利进行。     

10000m3球罐整体热处理强度及刚度计算

采用有限元分析计算方法,对某厂制造的10000m3球罐在热处理过程中的刚度、强度进行了校核,并针对热处理过程中可能遇到的特殊情况进行了具体分析。结果表明,当球罐存在制造、安装误差,造成球罐受热膨胀柱脚摩擦力增大时,可能会在球壳板与支柱连接的局部区域产生过大的应力。针对此情况,通过计算提出了球罐在热处理过程中柱脚位移的检查与移动方案,以及支柱与u形托板连接局部区域合理的保温措施,确保10000m3球罐在热处理过程中的安全可靠性。     

1.2m~3贮气罐爆炸事故分析

某单位使用的1.2m~3贮气罐,于1986年5月15日爆炸,操作工受重伤,设备、厂房受到极大破坏,经济损失惨重。现将调查分析情况介绍于下。     

400M^3球罐超标缺陷的检评与修复

高桥化工厂是一个老厂,大部份压力容器都是文化大革命期间制造和安装的,因此,存有超标焊缝缺陷的容器占多数。几年来,我们引用CYDA-84压力容器缺陷评定规范,共检评了18台压力容器,其中直径为9200mm的400m~3球罐3台,高30m的塔器2台,200 m~3及100m~3卧罐7台,美国制造的反应釜4台,加氢反应器2台。给我厂带来经济效益总计9000万人     

8m~3混凝土搅拌运输车稳定性分析——8m~3混凝土搅拌运输车设计分析之二

本文对8m3混凝土搅拌运输车在空车和重车状态下的稳定性进行了计算分析。     

8m~3混凝土搅拌运输车总体方案分析——8m~3混凝土搅拌运输车设计分析之一

本文从8m3混凝土搅拌运输车总体设计的观点出发,比较、分析和讨论整车结构方案,包括搅拌筒、搅拌装置、底盘及供水系统等。