用听众吸声增量计算观众厅满场混响时间的建议

剧场观众厅满场混响时间的测定值受季节的影响很大，致使各剧场的满场值难以进行比较和评价。对此，本文通过对观众厅空、满场混响时间的测定值求得听众吸声增量（听众坐在椅子上的吸声量。扣除。座椅的吸声量谓之）的统计值，以此，将空场实测混响时间推算满场值的方法。这样，不仅提高了满场混响时间的可比性，同时也减少了满场测定的烦杂工作量。用这种方法．通过核算．计算值与实测值的偏差在±６％的范围内。     

多功能剧院音乐反射罩的设计与应用

当剧院兼用大型交响乐、室内乐或合唱音乐演出时,舞台上必须增设音乐反射罩,既有助于将乐队演奏声返送至听众席和平衡乐队演出,也可改善观众厅内的音质。音乐反射罩是多功能剧院舞台工艺的重要设施之一。主要介绍音乐反射罩的六个工程应用实例,并对增设乐罩前后观众厅的实测结果作分析总结。对比舞台上增设乐罩前后观众厅音质参量混响时间、早期衰变时间、明晰度和声场力度的变化,发现舞台增设乐罩后,显著降低了舞台空间和观众厅空间的耦合作用,两者形成一个整体使观众厅有效声学容积增大。由于乐罩对低频声能的吸收,低频混响时间不但没有提升,反而略有下降。单就混响时间的频率特性而言,增设乐罩的多功能剧院与专业音乐厅仍存在较大的差距。增设乐罩后,观众厅内明晰度降低,而声场力度得到了较大的提升。     

混响室中混响时间测量偏差的研究

在混响室中测量吸声材料的吸声系数时,需要进行混响室中有吸声材料时混响时间的测量和没有吸声材料时混响时间的测量,两者的可重复性和可靠性直接影响到所测材料吸声系数的准确度.通过统计声学和波动声学的基本原理对混响室中混响时间测量的空间偏差和重复偏筹产生的原因进行了分析,并且在多组不同的实验条件下,在南京大学混响室中实测了空场...     

多功能厅系统的使用和维护

笔者以北京国际投资大厦多功能厅音频系统为例,概括地介绍了作为系统管理员应该掌握的基本工程情况,以及系统操作和维护的要点。建声结构和电声系统多功能厅的建声和电声设计,遵循建声设计为主、电声设计为辅、两者互补的原则。1.建声结构建声结构设计属音质设计,重点是观众厅声场的体形及墙面吸声处理设计﹑混响时间频率特性控制﹑隔声减震与降噪处理等问题。多功能厅的建筑体形和装修设计要严格按声学要求进行,混响时间频率特性的控制则依赖于吸声装修材料的声学性能和布局,降低环境与设备噪声除了选用优质的电声设备外,还必须进行合理的…     

空场及有车状态下隧道混响特性预测分析

隧道混响是隧道内列车噪声显著的关键因素,对混响特性进行预测分析有助于隧道内的降噪研究.采用脉冲响应积分法测试空场隧道混响时间,利用虚源法建立隧道壁面吸声系数数值计算模型,反推隧道壁面的吸声系数,将其输入给基于声线跟踪原理建立的隧道内声场响应预测分析模型,以混响时间和D/R比(Direct/Reverberant ra-...     

开放式演播室声音录制环境建设

开放式演播室由于空间大，使得混响时间长，在作建声设计时尤其要控制好吸声量和隔声。     

脉冲法测定吸声壁面的吸声系数

一、引言 对于吸声材料或者吸声结构的吸声系数,通无用驻波管法或混响时间法进行测量。驻波管法只能测定小面积试件的法向吸声系数,对于较大的构件,例如吸声尖劈,由于它的单个尺寸较大,必须采用大型驻波管。截面60×60厘米2的驻波管,测量的频率应在250赫以下,最高不得超过500赫。 混响时间法只能测出大面积试件的无规入射吸声系数,而不能测量不同入射角时的吸声系数。用混响时间法进行现场测量时,由于实际房间往往并不满足完全扩散的条件,因此测量结果并不真实反映壁面的吸声系数。 为了弥补上述常规测量方法的缺陷,本文探讨采用脉冲法进行…     

国内大剧院混响时间及相关参量特性分析

近20年来国内建成了大量的剧院,对于这些剧院整体上的混响时间特性规律,目前国内仍缺乏类似相关的研究.文章统计了国内50个1 200座以上的典型大剧院,根据实测数据分析了国内剧院混响时间的大小分布及混响时间与早期衰变时间、清晰度与明晰度、观众厅体积等参数的相关性规律;研究发现国内大剧院混响时间较世界上同等规模的国外歌剧院...     

空场及有车状态下隧道混响特性预测分析

隧道混响是隧道内列车噪声显著的关键因素,对混响特性进行预测分析有助于隧道内的降噪研究。采用脉冲响应积分法测试空场隧道混响时间,利用虚源法建立隧道壁面吸声系数数值计算模型,反推隧道壁面的吸声系数,将其输入给基于声线跟踪原理建立的隧道内声场响应预测分析模型,以混响时间和D/R比（Direct/Reverberant ratio）详细分析隧道内车体表面声场的混响特性。结果表明：隧道壁面吸声系数经验值与反推计算结果有较大差异,低于400 Hz频段经验值高于计算值,而高于400 Hz频段则反之。在车底响应面声源中心区域内直达声场强于混响声场,车底响应面的混响声场强度高于车顶响应面。混响时间均匀度从高到低的响应面分别为：车底、车顶、侧面,空场状态响应面上的平均混响时间明显高于有车状态下,其中车底响应面的最低。     

基材含微粒的空腔结构吸声器吸声性能预报的研究

采用一种近似方法计算含球形微粒和空腔结构吸声器的吸声系数,即首先用自洽理论,计算掺入微粒的复合材料的等效力学参数,再用求空腔结构吸声器的等效力学参数方法,计算这种复合材料具有空腔结构的该参数,最后用声波在分层吸收媒质中传播模型来计算能量吸收系数。所得数值模拟结果表明:基材掺入微粒形成的复合材料其吸声性能有不同程度的变化,性能的提高与否与基材和微粒的种类、孔隙率及粒子分布概率密度等因素有关;对于某些含微粒的复合材料若开空腔则可进一步提高吸声器的低频吸声性能。总之,基材含微粒的空腔结构吸声器的吸声系数是以不同程度的灵敏度受控于表征微粒的参数以及空腔结构。     

混响室法测量吸声系数的不确定度评价

通过对材料吸声系数混响室法测量分析,确定了该类方法测量结果不确定度的来源。对不确定度构成分量进一步分析,结果表明吸声系数的测量不确定度主要由混响时间测量的不确定度所决定,混响室体积、试件尺寸和声速测量的不确定度对吸声系数测量结果的不确定度贡献很小。混响时间测量结果的不确定度主要取决于混响室声场扩散程度,而测量装置本身引入的不确定度贡献较小。     

上海大剧院观众厅使用效果评析

上海率先在我国建成第一座具有国际水平的现代大剧院,作对该剧及单位进行了多次访问调研,章扼要地介绍该剧院观众厅的视线设计,噪声控制,音质设计,声学参数的实测结果以及所采用的可移动音罩,可调混响装置等技术措施,产引用了国内外戏剧界,音乐界名专家观演出后的声学评价以及观众对观众厅使用效果所给出的评分结果。     

百叶窗式吸声结构的吸声特性

研究使用薄橡胶条倾斜固定于水箱壁面的吸声结构(百叶窗式吸声结构)的吸声特性.基于物理声学方法计算了这一结构的吸声系数,并用混响室法测量了这一结构的吸声性能.理论计算和实验结果表明,在水箱中敷设这种百叶窗式吸声结构能够在宽频带范围内获得较佳的吸声效果,如果调整结构参数可以改变吸声的频带范围.     

复合板件内损耗因子的声激励测量方法

以泡沫铝夹芯板为研究对象,分别应用稳态半功率点带宽法与混响室声激励法测得其内损耗因子。根据统计能量分析预测模型,将实验室实测泡沫铝夹芯板隔声量代入其中,逆推出预测模型中内损耗因子真值,并与以上两种方法测得的内损耗因子进行了对比分析,结果表明:半功率点带宽法仅能测得泡沫铝夹芯板的结构损耗因子,而混响室声激励法则能够综合考虑其结构阻尼和吸声损耗,从而获得更适用于隔声预测的综合内损耗因子。研究内容可为存在吸声损耗的复杂板件内损耗因子的获取提供方法借鉴。     

黄麻纤维毡吸声模型构建与试验验证

为更好地指导黄麻纤维毡的产品设计与应用,开展基于JCA吸声模型的黄麻纤维毡声学有限元模型构建与验证研究.利用阻抗管测取黄麻纤维毡吸声系数,并辨识出用JCA吸声模型表征的黄麻纤维毡相关物理特征参数,基于所建立黄麻纤维毡声学有限元模型获取其吸声系数和声压、声能分布.研究表明,黄麻纤维毡在高频率范围内具有较好吸声性能,其在中...     

吸声系数的传递函数法仿真计算

为得到吸声材料的吸声系数,提出了一种基于Virtual.Lab Acoustics平台的阻抗管模拟方法,建立阻抗管和试件的声学模型,提取声学计算得到的传声器测点处的复声压,然后基于传声器间距、传声器与试件距离,得到传声器测点位置的传递函数及吸声系数.将该方法的计算结果与文献值进行对比,验证了文中传递函数及吸声系数计算方...     

木质装饰微孔板声学特性的预测

对一种木质装饰微孔板的声学特性进行了理论预测，导出了各项结构参数与表面声阻抗率和法向吸声系数之间的关系。与驻波法的实验结果比较表明，两者良好吻合。通过预测可以得出木质微孔板的开槽深度，条纹宽度与间隔等对吸声性能的影响，从而优化其结构。这种木质微孔板特别适用于厅堂的音质设计，它可以兼顾室内装饰和声学处理两种效果。     

上海卷烟厂新建制烟车间室内声环境研究

烟草行业正在进行绿色工房的达标改造,而声环境是考核的重要指标。对上海卷烟厂新建制烟车间包括混响时间及声场特性的声环境现状进行调研分析后,依据吸声降噪理论提出了声环境改造的措施,并从理论上半定量分析了机器设备本身对降噪效果的影响,最后利用计算机模拟软件对新建车间的噪声分布进行了预测,半定量理论分析、计算机模拟及竣工实测数据均表明对新建车间所采取的吸声降噪措施既可靠又有效。     

汽车前围板内隔音垫声学性能的试验方法

基于小型混响室法测量某汽车前围板内隔音垫的吸声系数,探究被测试件、声源及传声器布置形式对测量结果的影响规律,结果表明:三者均对低频结果有较大影响,对中高频结果的影响很小。要准确获得吸声系数,应采取尽可能多的配置并对所有结果取平均;该隔音垫的平均吸声系数约为0.45。进一步基于混响室-消声室声强法测量其插入损失,识别其隔声薄弱部位,结果表明:该隔音垫的平均插入损失约为12 d B,转向机构、空调鼓风机及转向机防尘罩安装位置为隔声薄弱部位。研究结果为该隔音垫声学性能的分析改进提供了依据,也为声学材料性能研究试验的实施提供了参考。