SWRH82B高碳盘条脆断原因分析

分析了SWRH82B盘条脆断问题，结果表明，尖状断口试祥的中心处存在着较严重的碳偏析，导致了组织转变上的差异，从而使拉拔变形不均匀。通过在冶炼上配备末端电磁搅拌装置，使钢坯的碳偏析指数小于1．04，可明显减少脆断现象和尖状断口发生率。     

大规格高强度SWRH82B盘条拉拔过程断丝原因分析

 首钢大规格高强度SWRH82B盘条在用户加工过程中脆断严重,与铸坯低倍角裂和皮下裂纹及盘条网状组织有关。经调查发现季节气温差异,导致铸机结晶器和二冷冷却强度相对较强。通过调整结晶器冷却水水量、二冷水比水量、更换性能合适的保护渣、转炉采用高拉碳操作工艺配合微氮增碳剂等综合措施,产品质量基本上达到大方坯工艺同等产品的质量要求。     

82B盘条脆断原因分析与预防

82B盘条在经拉拔后表面出现横向裂纹及脆断的现象,严重影响产品质量和生产节奏,为了减少脆断的发生,采用金相显微镜及扫描电镜对脆断的82B进行取样分析。结果表明:脆断样局部表面有块状碳化物及网状渗碳体等异常组织存在,并且裂纹源位于异常组织处,试样纵断面上有大型C类和少量B类保护渣类夹杂物,故表明这种脆断主要是由连铸卷渣造成铸坯表面局部增碳从而大量析出网状渗碳体引起的。通过控制连铸加渣均匀性、浸入式水口合理的插入深度及采用恒拉速浇注、钢水液面稳定等手段来稳定连铸操作,减少卷渣产生的钢坯表面局部增碳现象,有效地减少了脆性断裂的发生。     

大规格高碳硬线82B拉拔脆断原因分析

采用金相组织检验分析等方法,分析了大规格82B拉拔劈裂脆断问题.结果表明:劈裂断口试样的中心处,由于锰、铬偏析而出现异常的马氏体组织,导致其变形与基体不一致,在拉拔过程中中心马氏体断裂成为裂纹源.断口附近表面存在结疤和擦伤等表面缺陷,中心马氏体和表面缺陷共同导致大规格82B拉拔劈裂脆断.通过优化合金元素锰、铬的成分含量...     

提高SWRH82 B盘条质量的工艺实践

文章采用金相组织检验以及电镜扫描等方法,对拉拔、绞线过程中产生断裂的SWRH82B盘条进行检验,得出引起断裂的原因主要是心部马氏体和夹杂物的存在。另外,生产加工工艺的不合理也是盘条质量较差的一个重要原因。通过改善生产加工工艺,盘条质量明显改善,拉拔断丝现象减少。     

82B盘条拉拔脆断原因分析及改进措施

通过对拉拔过程中发生脆断的82B线材的分析和研究,找出了引起82B盘条断裂的主要原因,采取了各种解决措施,使盘条质量明显改善。     

SWRH82B热轧盘条的生产实践

介绍SWRH82B盘条的化学成分,在生产中采取加Cr微合金化处理。精轧温度950~990℃,吐丝机温度850~890℃。生产预应力钢绞线用SWRH82B盘条,抗拉强度1150~1240MPa,断面收缩率31~42%。产品性能满足用户使用要求。     

湘钢SWRH82B/SAE1080质量分析与工艺控制

预应力钢丝、钢绞线用优质高碳盘条SWRH82B/SAE1080在拉拔过程中常出现脆性断裂现象.通过对中心缩孔和碳偏析、表面横裂纹、粗大珠光体或网状碳化物不良组织等引起断丝原因的分析,提出通过合理控制浇注温度、拉速、二冷强度、控轧控冷强度及拉拔工艺参数等措施,改进盘条实物质量,降低断丝率.     

预应力钢绞线SWRH82B断裂分析

分析了预应力钢绞线SWRH82B笔尖状断裂的形成原因,结果表明:笔尖状断裂主要是由于心部网状渗碳体和马氏体硬脆相在拉拔过程中形成微裂纹产生的;网状渗碳体组织是由于心部碳元素偏析造成心部局部增碳,二次渗碳体沿晶界优先析出形成的;马氏体组织是由于心部合金元素偏析,改变轧制冷却过程中的等温转变曲线,为心部马氏体的形成创造有利条件形成的。     

SWRH82B盘条常见质量缺陷分析

文章分析了SWRH82B盘条常见的折叠、结疤、微裂纹、划痕等表面缺陷和中心网状渗碳体、中心区域马氏体、中心缩孔等内部缺陷产生的原因和危害,并根据生产实际要求提出相应的解决方案和措施。     

SWRH82B盘条芯部马氏体的质量改进

SWRH82B盘条芯部马氏体的形成主要是由于铸坯中C、Mn、Cr元素中心偏析造成在Stelmor控冷中CCT曲线右移而引发马氏体转变。通过优化连铸工艺减少方坯偏析指数,并根据CCT相变曲线对Stelmor控冷工艺进行了优化,显著减少甚至消除了芯部马氏体,盘条质量明显提高。     

SWRH82B热轧盘条生产工艺与实践

针对SWRH82B热轧盘条的特点和用户要求,本钢集团北营公司对转炉冶炼、LF精炼、连铸及轧制工艺进行了优化,生产的盘条拉拔和使用性能均满足了用户需求。     

首钢SWRH82B线材异常组织成因分析

 首钢第一线材厂在生产SWRH82B线材过程中,盘条检测芯部出现异常组织现象：珠光体与残余奥氏体共存、索氏体与网状铁素体共存、索氏体与马氏体共存。通过对生产数据跟踪和扫描电镜观测发现,在冶炼、连铸过程中不稳定操作,铸坯中溶质元素碳、锰和铬元素偏析,钢液铬合金元素熔解不均匀,碳、锰和铬综合作用明显提高奥氏体的稳定性,大大推迟了奥氏体向珠光体的转变时间,在A1～Acm温度之间时间相对较长,形成残余奥氏体组织和珠光体、索氏体共存的局面;钢中溶质元素富集造成吐丝温度与相变之前冷速过快,形成片层间距不同的屈氏体和马氏体快冷低温组织。     

SWRH82B盘条笔尖状断口分析

分析SWRH82B盘条拉拔过程中出现笔尖状断口的原因,指出网状渗碳体、芯部马氏体是产生笔尖状断口的主要原因,提出改善SWRH82B盘条网状渗碳体、芯部马氏体的方法和措施。     

小方坯生产SWRH82B高碳硬线研究与实践

文章结合包钢小方坯工艺生产SWRH82B炼钢生产实践,阐述了炼钢原辅材料、转炉冶炼、钢包精炼、连铸各工序控制点对SWRH82B钢质洁净度的影响。通过实践表明,该工艺提高了SWRH82B高碳硬线钢钢质洁净度,满足了用户拉拔需求。     

100 t EAF LF CCM流程生产SWRH82B的工艺实践

安钢第一炼轧厂采用100 t FSF LF 6机6流工艺路线生产冶炼了预应力钢绞线SWRH82B。其关键工艺参数控制：电炉终点w(C)＝050％～070％,精炼炉控制精炼时间大于40 min,保证上钢前弱吹氩,控制钢水中夹杂物,连铸中中间包温度控制在 1482～1497 ℃,拉速22～24 m/min,采用结晶器电磁搅拌和末端电磁搅拌,全程保护浇注。结果表明,实物的质量和力学性能均完全达到了使用要求。     

SWRH82B高碳硬线试制

本文介绍了SWRH82B高碳硬线的试制过程，总结了82B硬线的试验结果，分析讨论试制中出现的问题，提出解决问题的办法。结果表明：SWRH82B高碳硬线试制工艺路线正确，产品的性能满足标准规定，达到用户要求。