15MnNbR大型球罐的定期检验

对四台材质为15MnNbR的3000 m3 LPG球罐进行定期检验,提出大型球罐定期检验的检验项目、检验方法、检验重点等;并根据检验时发现的问题进行分析,提出解决措施。文章所采用的检验和分析方法对同类球罐的检验具有参考意义。     

15MnNiNbDR钢制2000m~3乙烯球罐开罐检验及修复

针对国内首台国产化的15MnNiNbDR钢制2 000m3乙烯球罐开罐检验出现的问题进行分析,制定了正确的焊接返修工艺将其缺陷予以清除,并对今后球罐建设中的无损检测工作提出建议。     

15MnNiNbDR钢制2000m3乙烯球罐的安装技术

介绍了首批采用应力分析设计的设计温度为-45℃的15MnNiNbDR钢制2000 m3乙烯球罐的现场安装情况,分别对球罐的球壳板复验、组装、焊接、无损检测、焊后整体热处理、压力试验及气密性试验等工序的关键技术进行了简单介绍,为今后该类球罐的安装提供了参考.     

20000m3球罐的安装施工工艺

针对20 000m~3球罐的安装准备、组装、焊接、耐压试验及质量控制等方面的研究,结合企业多年的大型球罐制造和安装经验,通过论证编制出20 000m~3球罐的安装方法。     

07MnCrMoVR钢制2000m3球罐再热裂纹分析及其修复工艺技术

对本公司07MnCrMoVR钢制2000m^3丙烯球罐，首次开罐检验并进行缺陷修复时，在赤道带大环缝产生严重的再热裂纹，这种情况在国内尚属首例。在科研、施工、高等院校及使用单位的共同努力下，修复工作取得了成功，为今后07MnCrMoVR钢的使用提供借鉴。     

15MnNbR钢制LPG运输船储罐的埋弧焊工艺及应用

全压式液化气(LPG)船储罐属大型船载压力容器,15MnNbR作为国产钢材,用于建造LPG运输船储罐系首次。埋弧自动焊工艺在该储罐的成功应用,改变了15MnNbR钢制容器长期采用焊条电弧焊焊接的局面。本文就15MnNbR钢制运输船储罐的埋弧自动焊工艺、特点及应用作一些介绍。     

610U2钢制4000m3液体烃球罐焊接预制

对日产高强钢NK-HITEN 610U2-QSR液体烃球罐板的焊接性进行了研究,制定出一套可行的焊接工艺,焊后焊接质量完全能够满足工艺规定及使用要求,为同类球罐施工提供一定的施工经验.     

WEL-TEN610CF钢制1500m~3球罐的结构设计与制造工艺设计

对ＷＥＬ ＴＥＮ６１０ＣＦ钢制液化石油气球罐的选材、设计、制造、无损检测、耐压试验等方面作了介绍,并认为采用我国的设计、制造规范,用ＷＥＬ ＴＥＮ６１０ＣＦ钢板制造大型球罐是完全可行的。     

15MnNiNbDR钢制低温乙烯球罐的组焊

通过对低温乙烯球罐用15MnNiNbDR钢板焊接性分析、焊接工艺评定,确定了合理的焊接工艺参数。     

1 000m3轻烃球罐焊接缺陷成因分析及对策

对两台1 000m3轻烃球罐焊接缺陷产生的原因进行分析,并提出了相应的解决措施。     

400m~3球罐焊缝组对几何尺寸控制

介绍了 4 0 0m3 球罐分带装组法的组装程序及控制纵焊缝角变形和吊装变形的方法 ;对带板纵焊缝间隙影响直径收缩量进行了探讨 ,得出了组对平均间隙与直径总收缩量的关系。实践证明 ,对容积较小的球罐运用分带组装法组装 ,可以减少高空作业和较容易地控制变形 ;从整体成形分析 ,只要找出准确的组对间隙和直径收缩量的关系 ,就可以控制各带之间的组对几何尺寸和成形质量 ,使球罐都达到标准     

15MnNbR球罐裂纹的分析及修复

对2台15MnNbR丙烷球罐检验时发现的裂纹,进行了综合分析,认定该裂纹为氢致开裂,在此基础上制定了合理的返修方案。返修检验后,未发现类似的裂纹缺陷存在。     

10000m~3天然气球罐用WEL-TEN610CF钢焊接工艺试验研究

对37mm厚WEL-TEN610CF天然气球罐用钢的化学成分和力学性能进行分析,对其焊接性能进行了研究,制定出一套可行的焊接工艺,其焊接质量完全能够满足工艺规定及使用要求。     

400m~3液化气球罐的制造安装小结

通过对制作液化气球罐所需钢板力学性能的测试,选用２８ｍｍ厚１６ＭｎＲ钢板为４００ｍ３液化气球罐的主体用材。在球罐的制造安装过程中,采取了一系列有效的技术措施,成功地建造了４００ｍ３液化气球罐。     

15CrMoR钢与A3R钢的非预热焊接

介绍了 1 5CrMoR耐热钢与A3R低碳钢焊接的非预热焊接过程     

液化石油气球罐H_2S应力腐蚀裂纹返修

通过对液化石油气球罐焊缝部位H2S应力腐蚀破裂(SSCC)原因的检验分析,提出了可行的裂缝返修方案。     

ANSYS子模型技术在LPG球罐设计检验中的应用

为了得到2 000m3LPG球罐的准确详细的应力分布情况和便于检验应力集中区域,建立了该球罐的简化模型,采用ANSYS软件在静态承载的工况下进行了有限元分析,明确了应力集中区域及应力值。利用子模型技术对局部区域进行了详细计算,并由板壳单元转化为实体单元。结果表明,该球罐结构强度满足设计要求,子模型切割边界选择正确,有效地为设计和检验提供了理论依据。