不同桩长预应力混凝土管桩承载特性对比试验

通过对某工程桩身埋设应力计的预应力管桩进行静荷载试验,得到不同深度处地层的桩身轴力、侧阻力和端阻力,该文分析了不同桩长桩侧阻力、桩端阻力的发挥规律,对单桩承载力实测值与规范推荐值进行对比分析。研究表明,天津非软土场地预应力管桩桩端阻力和桩侧阻力所分担桩顶荷载的比例值一般为15%和85%,桩侧阻力取值对地表以下8～16d范围内的地基土,按规范查表所得值宜按0.6～0.7的系数折减,对于深部土层宜按1.3～1.6的系数提高;对桩端阻力,当持力层为粉质黏土、黏土时,应对规范查表值折减,折减系数可取0.8～0.9;当持力层为粉土、粉砂时,应对规范查表值适当提高,提高系数可取1.1～1.2。     

大直径桩渐进破坏机理分析

根据桩受力的特点，讨论了大桩端阻力渐进破坏的机理，从而明确了端阻力随直径增大而降低的原因，澄清端阻力并不是因调整下沉变形而折减。     

用试桩值反演分析不同土体预应力砼管桩参数

通过3个场地试桩资料反演分析，取得不同土体管桩参数选取原则与方法初步成果：砂性土侧阻力、端阻力可据实测标贯击数加5击后的密实度按桩基规范选取，且具有桩端进入持力层越深端阻力越大的特点，甚至可将砾砂的端阻力提高到卵石挡选取；上更新统粘性土侧阻力、端阻力亦可据实测液性指数提高一挡或半挡按桩基规范选取；全新统粘性土、上更新统粉土侧阻力可据实测液化指数或密实度直接按桩基规范选取。     

人工挖孔桩承载力的探讨

对人工挖孔桩荷载传递机理及桩侧摩阻力、端阻力的变化和分布规律进行分析，提出影响人工挖孔桩桩侧摩阻力和桩端阻力的主要因素，并对300根桩采用不同的承载力计算方法和静载荷试验资料进行统计比较，提出人工挖孔桩极限承载力取值指标。     

两种长短桩基础分析方法的比较

针对有限单元法和长短桩通用分析方法两种分析长短桩基础的方法，比较了他们在位移，桩侧摩阻力和桩端阻力方面计算结果的差别。比较分析表明尽管两种方法的结果具有相似的分布规律，但是通用分析方法的位移计算结果大多情形下要小于有限元解。两种分析方法的桩侧摩阻力分布规律差别主要体现在桩顶附近，有限单元方法结果大于通用分析方法解。长桩的桩端阻力分析中通用分析方法结果偏大，但短桩的桩端阻力二者差别不明显。     

电气石混合加工工艺实验

利用球磨机一气流粉碎机复合加工工艺对电气石进行超细粉碎。将电气石原矿破碎至40μm，然后用周期式搅拌球磨机湿法粉碎，料浆干燥后采用扁平式气流粉碎机进行超细加工处理，腔内气源压力以0．7～0．9MPa为宜，进口压力设定为0．5MPa左右，保持此压差值可提高破碎效率。处理后的物料经过测试，平均粒径为0．2μm，最小粒径0．1μm，最大粒径5μm，完全符合纺纱要求。     

云锡公司烟化炉烟气SO2治理实践

在对锡冶炼烟化炉烟气性质分析的基础上，探讨目前用于烟化炉SO2治理设备的运行情况及存在缺陷，介绍动力波洗涤器在云锡公司3^#烟化炉SO2烟气治理中的运用情况。采用动力波洗涤技术，以石灰石乳为洗涤剂，二氧化硫去除率68．9％～87．2％，设备阻力1．3-2．0kPa，二氧化硫烟气净化效果较好。     

装载机铲斗插入岩堆过程的研究

在黑色和有色地下金属矿山，由于矿岩坚硬、块度大、难破碎和磨蚀性强，故其装载成本约占采矿总成本的30％，单位劳动消耗约占吨矿总劳动消耗的20％～25％。广泛使用的连续式和非连续式装载机的特点是铲斗或装载机构插入岩堆的阻力都很大，为克服插入阻力必须加大装载机的粘着重量、驱动功率和提高零部件的强度。由于插入阻力大，故插入爆难的深度小和满斗率低。在实际条件下，满斗率一般为0．5～0．6，很少达到O．7～0．8。减小插入阻力主要靠改进装载机构的几何形状、选择其在岩堆内的合理运动轨迹、实现铲装过程的自动控制和减小岩石破…     

冻士爆破的理论分析与工程实践

结论冻土爆破破坏特征，从理论上分析探讨立井冻土掘进掏槽爆破和光面爆破机理参数设计，在此基础上进行工程应用。结果表明：立井冻土爆破以浅眼多循环、眼深1．2～1．4m为宜；较为合理的掏槽参数为：圈径1．0～1．2m，眼距500～700mm，单耗药量2．2～2．8kg/m^3；较为合理的光爆参数为：眼距500～600mm，光爆层厚度500～700mm，炮眼密集系数0．8～1．2，炮眼装药集中度120～160g/m，空气垫层或空间气隙不偶合装药结构。     

灌注桩后注浆作用机理与承载力计算

阐述了桩端压力注浆桩的基本原理与作用机理，分析了桩端压力注浆效果，据此考虑桩端后注浆对桩侧摩阻力的影响，修正了灌注桩桩端后注浆承载力的经验计算公式，结果符合工程实际。     

水热法合成制备高纯β-MnO2

研究以KMnO4或过硫酸铵（NH4）2S2O8为氧化剂用水热合成法制备β-MnO2的过程。结果表明，转速在400～60．0r／min范围内，对晶型没有影响，反应时间在2～6h为宜，所得产物为100～200nm的棒状超细β-MnO2粉末，纯度太子99％。     

压力注浆扩底桩和普通砼灌注桩承载力试验

以扬州市南绕城高速公路京杭运河特大桥为例，通过试验表明压力注浆扩底桩桩侧摩阻力和桩端阻力较普通砼灌注桩有了明显提高，具有推广应用价值。     

减小永磁同步伺服直线电机磁阻力的研究

基于单个齿与永磁体产生磁阻力的分析,推导出电机的磁阻力。采用有限元法,分析电枢边端齿的磁场分布情况。缩短边端齿以改变边端磁场分布,减小边端效应引起的磁阻力。样机测试结果表明本文提出的方法可行。     

后压浆灌注桩技术在高层建筑中的应用

后压浆对桩底、桩侧土体的加固效应可归纳为以下三种:(1)固化效应。(2)充填胶结效应。(3)加筋效应。压浆对成桩较弱层及桩侧、桩端一定范围的天然土体的加固效应导致桩侧阻力和桩端阻力的增强。     

沉渣厚度量测器

桩的承载能力由两部分组成即侧壁摩阻力和端阻力,对嵌入基岩中的端承桩来讲,承载力主要是靠端阻力即端承载力,侧壁摩阻力占的比重很小,因此一般在设计中不考虑。作为嵌入基岩中的钻孔灌注桩和较好持力层上的钻孔或挖孔灌注桩,孔底沉渣对端承桩承载力影响很大,当它超过规定厚度时     

竖向荷载下单桩与群桩变形性状的差异性研究

对单桩与群桩静载荷试验结果进行了分析对比，结果表明，承台与桩群的存在使得桩的极限承载力得到增强，群桩极限承载力大于各单桩极限承载力之和，同时群桩桩身各区段侧摩阻力的发挥也与单桩有较大的差别，在桩身上部，单桩最大侧摩阻力发挥时的桩顶位移小于群桩，在桩身下部则相反；单桩与群桩桩顶位移与端阻关系曲线类型相似，但单桩桩顶位移与端阻关系曲线位于群桩之下；桩间土反力在沉降较小时呈马鞍形分布，随着外荷载的增大，承台中部及边缘的地基土反力增加较桩侧附近快．群桩发生破坏之后，承台下地基土反力急剧增加，远大于地基土的极限承载力．     

白源矿主井绞车电机转子开路,短路原因初探

一、概述我矿主并采用JKM—2．25／4（Ⅱ）型提升机，配套的拖动电机为JR1512—10型。自1991年底安装调试，1992年正式投入使用起，在2年零9个月时间，曾发生过5次电机转子开路，开路点在电视转子端都线用连接片上，2次转子短路，其中五次发生在转干线圈匝间，！次发生在转于滑环。二、原因分析是．绞车设计时，电视造型设计部分参致如下．罐笼自重QZ＝8814kg矿车自重QC＝850kg提升载荷Q＝a000kg尾、主绳绳重差凸一0．174kg／mq豆一0．92电机型号为JR1512－10B级绝缘PN＝480kw“N＝588r／minq＝0．928SOSq）＝0．8511V＝6bylIN＝59…     

成孔方法对灌注桩承载力的影响

分析桩土体系的荷载传递机理，以及桩基侧阻力、端阻力的成孔工艺影响因素，并就目前常用成孔方法对桩基承载力的影响进行了探讨，提出了增加单桩承载力的有效措施。     

考虑桩土相对滑移的群桩弹塑性分析

通过理论分析并结合实际工程监测，考虑了桩土界面的相对滑移作用影响．将单桩的非线性分析扩展到群桩，旨在找寻一种更能接近实际的群桩分析方法。得出群桩中桩身轴力增强，轴向力变化减缓，桩侧摩阻力削弱，导致群桩荷载向桩端转移．表现为群桩沉降大于单桩沉降的结论。     

砂卵石层人工挖孔桩端阻力探讨

根据桩静载荷试验、深层平板载荷试验结果 ,对以砂卵石层为桩端持力层的人工挖孔桩桩端阻力进行了分析 ,并探讨了其地基潜力 ,同时提出了桩端阻力特征值的取值