硼化物金属陶瓷涂层的研究现状

综述了硼化物金属陶瓷涂层国内外的研究现状,阐述了采用不同方法制造的硼化物金属陶瓷涂层的组织和性能,提出了硼化物金属陶瓷涂层的未来发展趋势.     

感应加热三元硼化物金属陶瓷涂层的组织及耐磨性

采用反应喷涂技术在钢表面制备了三元硼化物金属陶瓷涂层,为了进一步提高涂层的结合强度,对所制涂层进行了感应加热处理,研究了感应加热工艺对涂层组织和界面结构的影响规律,并测试了相应涂层的显微硬度和耐磨性。结果表明:涂层经过980℃感应加热温度后,金属陶瓷层组织无变化,由Mo2FeB2硬质相和α-Fe基体相组成,涂层的显微硬度达到HV0.11 200,具有较高的耐磨性。     

感应加热三元硼化物金属陶瓷涂层的组织和性能

目的研究感应加热对三元硼化物Mo2Fe B2陶瓷涂层的组织和性能的影响。方法首先使用氧-乙炔火焰在45#钢表面喷涂Ni60黏性底层,然后再采用反应火焰喷涂技术在黏性底层上制备三元硼化物金属陶瓷涂层,之后利用感应电流对三元硼化物涂层进行加热处理。通过X射线衍射检测、扫描电镜观察、结合强度试验、显微硬度测试和耐磨试验,分析评价感应加热处理后三元硼化物涂层的相组成、显微组织、结合强度、硬度和耐磨性。结果感应加热处理后,金属陶瓷涂层仍然由Mo2Fe B2与基体相α-Fe组成。三元硼化物涂层和Ni60涂层的孔隙与裂纹等缺陷基本消失,Ni60涂层与基体间的孔隙也基本消失。三元硼化物涂层与基体的平均结合强度为60.48 MPa,是未经加热处理的4.6倍。三元硼化物涂层的显微硬度比未经加热处理的涂层高300HV0.1,磨损率为0.83 mg/mm2,是未经加热处理涂层的68%。结论感应加热处理后,三元硼化物涂层的相组成与未经加热涂层的相同。感应加热处理后,三元硼化物涂层及粘结底层的组织更加致密,结合强度、显微硬度和耐磨性均显著提高。     

真空粉末烧结三元硼化物基金属陶瓷覆层的组织与性能

研究了真空粉末烧结在45钢基体表面制备三元硼化物基金属陶瓷覆层的组织和性能，论述了烧结工艺对覆层显微组织的影响，分析了覆层显微组织、显微硬度分布以及覆层与钢基体界面的形成特点。结果表明，含B、M0、Ni、Cr的原料粉末在1220℃～1250℃反应烧结，可获得1～3mm厚的三元硼化物（Mo2FeB2）基金属陶瓷覆层。该覆层由α粘结相＋Mo2FeB2硬质相组成，其组织致密，显微硬度为1200HV，覆层和钢基体通过Fe、B、Cr、Ni相互扩散渗透形成牢固的冶金结合。     

反应烧结三元硼化物金属陶瓷覆层的组织与性能

研究了用反应烧结法在W18Cr4V钢表面制备的Mo2FeB2硼化物金属陶瓷覆层的组织及性能,分析了烧结覆层与基体界面的形成特点、烧结覆层的显微硬度分布以及耐磨性能.结果表明,在1220～1240℃反应烧结,获得1～3 mm厚的硼化物金属陶瓷覆层,该烧结覆层和基体之间产生牢固的冶金结合,其显微硬度达到1200HV0.1,具有良好的耐磨性能.     

H13钢表面放电等离子烧结制备三元硼化物基金属陶瓷覆层

以钼粉、铁粉、硼铁粉等为主要原料,采用放电等离子烧结技术在H13钢基体表面快速制备三元硼化物基金属陶瓷覆层,对烧结致密化过程进行了分析,并利用扫描电镜、X射线衍射仪、显微硬度计等分别观察了覆层和界面结合区的组织形貌,分析了覆层的物相组成,测试了微观硬度.结果表明,三元硼化物基金属陶瓷覆层内部组织结构致密,主要由Mo_2FeB_2硬质相和α-Fe粘结相组成,显微硬度达1400HV,覆层与钢基体的结合处没有清晰的结合界面,而是存在一个具有一定厚度的过渡层.     

反应火焰喷涂三元硼化物金属陶瓷涂层的组织和性能

反应喷涂是近年来发展的一种制备陶瓷/金属复合涂层的新技术,它是将自蔓延高温合成与普通的热喷涂技术相结合,在合成材料的同时使合成材料沉积,陶瓷相为原位合成,晶粒细小,与金属基体之间结合良好.采用反应火焰喷涂方法在45钢表面制备Mo2FeB2三元硼化物金属陶瓷涂层,分析了粉末团聚方式对涂层显微组织的影响,测试了涂层的显微硬度及耐磨性能.结果表明:团聚粉末经过火焰喷涂获得Mo2FeB2三元硼化物金属陶瓷涂层,其显微硬度达到1 200HV0.1,具有良好的耐磨性能.     

H13钢表面反应火焰喷涂三元硼化物金属陶瓷涂层的组织和性能

采用反应火焰喷涂方法在H13钢表面制备的Mo2FeB2三元硼化物金属陶瓷涂层,分析了涂层的显微组织、显微硬度、耐磨性能及抗热疲劳性能.结果表明,经过火焰喷涂获得Mo2FeB2三元硼化物金属陶瓷涂层,其显微硬度达到1 200 Hv0.1,具有良好的耐磨性能和抗热疲劳性能.     

PACVD金属陶瓷的制备,特性和磨损行为

市售的金属陶瓷刀片都具有ＴｉＮＸ,ＴｉＣＸＮｙ,和（Ｔｉ,Ｓｉ）Ｎｘ涂层,这些涂层通过使用脉冲直流放电的等离子辅助化学气相沉积完成。在７７３－９７３Ｋ的沉积温度范围内研究了涂层参数对沉积速率,涂层化学组成,涂层和基体界面,涂层的结构的显微硬度的影响。在优化工艺参数下,获得了含氧和氯杂质低,显微硬度高,粘结强度好的涂层。对ＴｉＣｘＮｙ和（Ｔｉ,Ｓｉ）Ｎｘ涂层业说,是否具有较ＴｉＮｘ高的显微硬度,取决     

铜钨基金属陶瓷导板的研制

采用粉末冶金方法研制出金属陶瓷导板,试验结果表明,该材料具有优良的高温耐磨性、热强性、热稳定性及抗氧化性能,是适用于制作优质导卫板的材料。     

硼化物硬质相耐磨合金堆焊焊条的研究

该文研究的硼化物硬质相耐磨合金堆焊焊条为Cr－Mn－B合金系，堆焊层组织由奥氏体和含棚化物硬质相的共晶体组成，由于硼化物硬质相的硬度高，故含硼化物硬质相的共晶体在磨损过程中起到耐磨骨架作用，显著地提高了堆焊层的耐磨性。常温下的耐磨性能是高锰钢的3倍左右。在制砖机双轴搅拌器的叶片上实际运用考核中，比原45#钢淬火件提高寿命5倍之多。该合金系焊条不但具有良好的加工硬化效应，且有良好的机加工性能。     

硬质材料生产的进展──’96欧洲粉末冶金会议侧记

1会议盛况’96欧洲粉末冶金会议于1996年5月27日至29日在斯德哥尔摩的GrandHotel隆重召开。到会代表约300人，分别来自世界五大洲的132家公司、科研院所、大学，其中中国代表3人：巴陵石化公司2人（胡安全、赵秦生）、株洲硬质含金厂1人（邓秋元）。出席会议的国家有亚洲的日本、印度、以色列、中国；非洲的南非；美洲的美国、加拿；大洋洲的澳大利亚；欧洲的大多数国家都有代表出席会议。这次会议是由欧洲粉末冶金学会（EP－MA）发起和组织的，会议的二个主席分别是瑞典山特维克公司的Bj6rnUhrenius教授、博士和奥地利普兰西公司的Wilf…     

H13钢表面粉末烧结金属陶瓷覆层的组织及性能

研究了真空粉末烧结法在H13钢表面上制备三元硼化物基金属陶瓷覆层的组织及性能，论述了烧结工艺对覆层显微组织的影响，分析了覆层与钢基底界面形成特点、覆层的微观硬度分布。结果表明，在1220～1250℃下反应烧结，可获得厚度为1～3mm的三元硼化物（Mo2FeB2）基金属陶瓷覆层，覆层和钢基底通过Fe、B、Cr、Ni、V、Mo相互扩散渗透产生牢固结合，硬度达到1200HV，有利于提高钢的耐磨性能。     

功能梯度金属陶瓷的制备与性能

采用熔渗/氮化复合处理技术对TiC-TiN基、WC基金属陶瓷进行了高温高压熔渗/氮化处理,通过扫描电镜、能谱仪、X射线衍射等分析技术对其显微组织、成分及结构进行了分析.结果表明：经过高温高压熔渗/氮化处理,WC-Co金属陶瓷未形成梯度结构;WC-TiC-Co金属陶瓷表面形成了TiN,但是从材料表面向内部的成分过渡存在明显的界面;TiC-TiN基金属陶瓷由表面到心部形成了梯度结构,其硬度自表面向心部呈现高-低-高的变化趋势, 该金属陶瓷表面主要形成了Ti（C0.3N0.7）.