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考虑损耗后变压器绕组暂态电压分布和电场的计算 总被引:3,自引:0,他引:3
根据20MVA/110kV SF6气体绝缘变压器的结构,提出了考虑损耗后变压器绕组暂态电压分布计算的新方法-Bergeron法,推导了有损耗的互感电路的等值参数和计算公式,并给出了计算结果。 相似文献
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采用有限元法计算电场中蜂窝状催化剂孔中电场的分布 ,分析了孔间距、孔形状、材料介电常数 ε对场强分布影响的规律。结果表明 ,选用矩形孔和ε=10的材料为宜 相似文献
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本文从一特例分析了空间电场边界处的电场强度,验证了文献中给出了电场边界处的电场强度的规律;空间电场场界处任一P处的电场强度等于从界面两边趋于该点时的电场强度的极限的平均值。 相似文献
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电缆附件电场有限元计算方法 总被引:7,自引:6,他引:1
提出一种计算电力电缆附件结构电场的新方法,它克服了用有限元法计算电流场的局限性。推导出相应的有限元法离散数学模型和方程组,并用改进的双共轭梯度法(PBCG)解析电缆附件结构电场问题 相似文献
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计算三芯绝缘电缆内电场的叠加算法 总被引:1,自引:0,他引:1
本文针对三芯电力电缆内三导体布置上的对称性,提出了一种采用模拟电荷法计算其电场的新算法。该算法基于叠加原理将电缆三导体带任意电压时场的计算归结为一种简单电压条件下场的计算,从而简化了计算过程、节省了计算时间。算例表明本方法还具有使用模拟电荷元较少、计算精度较高的优点。 相似文献
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有漂移电子注入时托卡马克中电场分布计算 总被引:1,自引:0,他引:1
用有限差分算法数值求解二维泊松方程,得到了有、无电子注入时注入器腔体内和托卡马克真空室壁小园截面上的电场分布。研究不同情况的电场,并讨论了计算结果,认为无翘起平行电极板较为合适,注入电子的密度在1013~1014m-3时,产生的径向电场即可满足L—H模转变的要求。 相似文献
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特高压氧化锌避雷器是绝缘配合的基础,避雷器性能的好坏直接影响整个变电站运行的安全稳定。以1 000 kV变电站用氧化锌避雷器为例,采用Ansoft Maxwell有限元软件仿真计算其周围电场分布情况,尤其是距离地面2 m高度处,避雷器一侧水平方向上沿线场强大小;并分析避雷器发生损坏时,电场强度变化情况,以及考虑有无高压线、高压引线的长度、求解域大小及底座的高度对电场分布的影响。结果表明:各避雷器损坏情况下,最大场强均有所减小;去除高压线和缩小求解域避雷器周围最大场强增大;缩短高压引线的长度,距地面2 m高度处沿线场强有所增大;提高底座高度,沿线场强减小。研究结果为避雷器电场分析提供了一定的依据。 相似文献
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本文介绍了有损介质内电位函数的基本方程和用有限元求解方法,该方法可全面考虑介质损耗,介电常数和电源频率等因素对介质内电场的影响。 相似文献
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应用绝缘层中点电场强度近似等于平均场强的概念,对高压直流电缆的电场进行了近似计算。对钢管充油电缆提出一种迭代设计程序,给出了程序框图及计算实例。计算结果与严密解(数值解)十分符合。 相似文献
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研究不同影响因素下的复合绝缘子沿串电场分布特性,对提高绝缘子可靠性具有重要意义。利用COMSOL Multiphysics有限元仿真计算软件建立了三维模型,分析了杆塔、导线长度和山坡倾斜角度对绝缘子沿串电场分布的影响。结果表明:导线改善了绝缘子串高压端局部场强过高的情况,且导线越长改善的效果越明显;杆塔使得沿绝缘子串方向的电场分布更加均匀;山坡的倾斜角度,对绝缘子高压侧的电场分布有些细微影响,但可以不予考虑。由此可得,导线、杆塔、地面与绝缘子间的杂散电容都会影响绝缘子沿串电场的分布。 相似文献
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本文较系统地研究了变电所地面附近工频电场数值计算中的几个影响因素,即模拟电荷及四配点的数目及位置、瓷介质及电位悬浮的法兰体的存在、相间距离及基座高度等。并利用这些结论对500kV变电所里“断路器—电流互感器”附近的电场分布用模拟电荷法作了较精确的计算,其结果与测量值相当接近。 相似文献
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直流套管是制约我国直流输变电技术发展和安全可靠运行的主要因素之一。该文提出了含有非线性电场均化层的高压套管技术路线,仿真研究了接地屏位置、长度以及非线性电场均化层几何尺寸、材料参数对高压套管电场分布的影响规律。分析表明:接地屏的位置和长度主要影响导杆表面电场值及其电场集中区域范围;电场均化层的长度、非线性参数、位置会对套管内部及表面电场分布产生显著影响;更长的电场均化层、较低的非线性材料阈值场强以及更远的电场均化层到导杆表面的距离均能有效均化套管电场。直流电场下含有非线性电场均化层的高压套管电场分布与交流电场下存在较大差异,具有高阈值场强的非线性电场均化层均场效果更优。非线性均压层能够有效改善高压套管的电场分布,无需采用电容均压结构。该工作将为非线性复合材料在高压套管中的应用提供参考。 相似文献