国产DG270-140C型给水泵转子改造

DG270-140C型给水泵泵轴与叶轮为间隙配合,转子刚度低,造成泵组在不到一个大修周期使出现轴瓦振动超标,同时由平衡盘后的轴套承受轴向推力,轴套摩擦后易变形,造成平衡盘平衡轴向推力作用失效。转子热装改造及平衡盘增设螺母后可增强转子刚度,提高设备安全等级。     

马头电厂DG270—140C型给水砂振动原因分析及处理

马头电厂 2 2号给水泵系沈阳水泵厂生产的全容量高压锅炉给水泵 ,型号为ＤＧ2 70 - 140Ｃ型。该泵自 1986年 6月投产以来 ,经 3次大修、7次小修。1996年 6月大修后 ,因 3号瓦水平振动达 0 .33ｍｍ ,无法投入运行 ,只作紧急备用。经查阅检修记录 ,各项技术数据都在标准值内。为了消除 2 2号泵的振动 ,作了 3次动平衡工作 ,振动值虽有所下降 ,在 16 0μｍ～ 190 μｍ ,仍超出标准值很多 (标准为 50 μｍ)。为此又对 1、4号瓦对轮中心、平衡盘等进行了检查 ,均无异常 ,但振动值仍居高不下 ,后经解开对轮对电机进行空载试验 ,电机 1、2号瓦最大…     

ЛЭ380-2型给水泵改造后轴瓦振动超标处理

将前苏联ЛЭ380-2型给水泵由半容量增容改造为全容量后,转子刚度相对降低,再循环流量偏小,摩擦付抗咬合性能差,造成泵组在运行不到一个大修周期便出现轴瓦振动超标缺陷.转子热装改造、再循环流量孔板校正、改进摩擦付材质、增加平衡盘平衡能力、提高入口导流器导流能力后改善了全容量给水泵轴瓦振动特性.     

ЛЗ380—2型给水泵改造后轴瓦振动超标处理

将前苏联ЛЗ380—2型给水泵由半容量增容改造为全容量后，转子刚度相对降低，再循环流量偏小，摩擦付抗咬合性能差，造成泵组在运行不到一个大修周期便出现轴瓦振动超标缺陷。转子热装改造、再循环流量孔板校正、改进摩擦付材质、增加平衡盘平衡能力、提高入口导流器导流能力后改善了全容量给水泵轴瓦振动特性。     

汽动给水泵出口阀振动原因分析

针对华能丹东电厂汽动给水泵(汽泵)在高转速运行时出口阀出现的强烈振动故障,通过现场试验及解体检查,对其振动原因进行了较详细地诊断分析.分析表明,汽泵动静间隙增大,平衡盘磨损严重,泵内流体不稳定,以及管道阀的连接耦合响应等是造成出口阀振动的主要原因.根据流固耦合振动理论,分析探讨了管道系统响应问题.处理时更换了泵芯,使故障得到解决.     

锅炉给水泵转子的轴向定位

该文分析了锅炉给水泵转子定位所考虑的三个方面问题及其内在联系 ,总结了转子的轴向定位就是通过调整平衡盘的轴向位置使各叶轮水口对中 ,而推力盘要保证平衡盘间隙在最小间隙前投运 ,在平衡盘间隙大于最小间隙正常运行时退出运行。指出轴向定位的关键是调整导叶进水口与叶轮出水口的相对位置 ,调整推力盘闭合时平衡盘与平衡座之间的轴向间隙。该文对给水泵的检修调整及平衡盘磨损严重、推力盘烧瓦和流量不足的故障诊断具有一定的指导意义。图 4参 4     

丰镇发电厂1号机振动诊断及处理

丰镇发电厂1号机在大修改造后,3号轴承发生剧烈振动,经诊断振动是由于中、低压转子间的接长轴在动态下存在过大的挠曲变形,从而产生附加不平衡所致。通过调整接长轴平衡仅一次试加平衡块就取得良好效果。     

DG100—59型给水泵平衡盘装置的改进

我电站有四台上海第一水泵厂生产的锅炉给水泵,型号是DG100—59型。电站投产四年多,给水泵平衡盘装置的结构虽然经过多次改动,如:扩大平衡盘前水室、加大平衡盘和平衡环的裙部间隙、未级叶轮开平衡孔等,但是对于消除平衡盘装置严重磨损的问题,效果很小。由于磨损严重,平衡盘装置平均每运行2—3个月就要更换一副,既增加了检修费用,又影响机组安全运行。     

吴泾二电厂1 号600 MW 机组轴系振动的诊断与处理

吴泾第二发电厂1 号600 MW 汽轮发电机组,在整套启动和168 h 试运期间,2 号低压转子、发电机转子和滤磁机转子等处,均出现轴系振动过大或振动爬升的情况。经分析、计算,确认这些振动是由质量不平衡或热不平衡造成的。通过现场高速动平衡的方法将振动降至达标要求以内,说明动平衡工作取得了满意的效果。     

通过振动监测诊断发电机转子裂纹

直接确定裂纹的方法仅能够在停机条件下检测。振动监测在运行状态下进行,对诊断裂纹尤为重要。介绍通过振动监测对一台发电机转子裂纹进行诊断的事例。该发电机主要振动特征为：转子的振动和晃度经常增大,需要经常进行平衡,而且平衡的方向接近；并网后振动随负荷增大,增大表现有时为渐变的,有时为突变的；到一定阶段后,振动失去再现性,即便进行平衡调整也不起作用。依据裂纹转子振动的机理,判断转子可能存在裂纹,经检查发现表面裂纹的长度已经超过圆周的80%。由于判断准确检查及时,避免了一场重大事故的发生。     

200 D 43×6低压加热器疏水泵平衡盘磨损的原因分析和改进措施

阐述了低压加热器疏水泵平衡盘磨损的问题,在设备现状基础上进行了理论分析,得出了平衡盘磨损的理论依据。同时针对此理论分析的结果对平衡盘进行了技术改造,最终达到了较好的处理效果。     

分离器平衡管道振动分析及治理

以某厂分离器平衡管频繁振动为例，结合运行工况，经现场检查、振动测试和分析论证，确定振动原因为管路支吊架存在缺陷，提出恢复失载支吊架、增设阻尼器的振动治理方案，并验证了振动治理方案的有效性，从而消除了该类设备振动隐患。     

汽轮发电机组突发性振动的诊断与处理

隆达发电有限公司2号汽轮发电机组运行中,在没有进行任何操作情况下,5号轴承处轴振动突增,经分析认为振动突增原因为发电机转子匝间短路。经进行配重平衡,故障消除。     

发电机轴瓦振动的处理

针对某电厂300 MW机组运行中出现的轴承振动偏大问题进行分析.根据现场运行的数据,分析得出轴承振动是由转子轴系中心发生变化和励磁机风温偏高产生热不平衡以及质量不平衡引起的.通过调整对轮中心、清扫励磁机冷却器和再分配励磁机转子质量等措施,对轴承振动问题进行了处理.经运行发现调整后的轴承振动在规定的范围内,且运转平稳.     

给水泵推力瓦磨损原因分析及解决对策

大港发电厂1995年对5台意大利PIVA厂生产的英格索兰13CB－4型给水泵进行检查时，发现推力瓦均发生磨损。经分析，推力瓦磨损均发生在调整了平衡盘的给水泵，因调整后的间隙偏大造成推力瓦磨损。文章通过分析计算，提出了最佳的平衡盘轴向间隙：－0．05～0.01mm。     

呼和浩特发电厂5号机振动问题的诊断及处理

呼和浩特发电厂5号机振动的主要原因一是空载振动较大,是由于汽轮机转子存在着较大的二阶不平衡;二是带负荷后振动变大,是由于机组受热后滑动面出现间隙,轴承座动刚度降低所致.经高速动平衡后,振动问题得以解决.     

无轴承异步电机的不平衡振动补偿控制

针对由质量偏心引起的无轴承异步电机不平衡振动问题,首先介绍了不平衡振动的产生机理;然后研究给出了不平衡振动前馈补偿力的实时估算调节方法和不平衡振动位移提取算法;最后对无轴承异步电机不平衡振动控制系统进行了仿真分析。仿真结果表明:利用所给补偿控制策略后,转子的不平衡振动幅度得到大幅度抑制,大大提高了转子的悬浮运行控制精度,所给不平衡振动补偿控制方法是有效、可行的。     

变频调速给水泵平衡盘磨损原因分析及对策

针对某燃气-蒸汽联合循环机组给水泵投产初期多次发生给水泵平衡盘磨损问题，结合给水泵运行方式和故障现象，从平衡盘和最小流量阀工作原理出发，分析平衡盘的磨损原因，得出给水泵启动过程中低转速运行时间长是平衡盘频繁磨损的主要原因。同时提出了给水泵变频升速曲线优化方案，通过设定变频器不同的加速时间，并利用DCS进行逻辑控制，减少给水泵低转速运行时间，解决了给水泵平衡盘异常磨损问题，提高了给水泵设备可靠性。     

J-852环氧平衡胶泥的应用

我厂进行了平衡胶泥的应用工艺试验。平衡胶泥是在起重电机绕线转子作动平衡时采用。J-852环氧平衡胶泥是由嘉兴绝缘材料厂生产。采用了平衡胶泥,可省去固定螺钉、螺母、平衡块、平衡垫片等零件,工作效率亦大大提高。在试验中,我们将5台被试电机作了超速试验,拆验观察,平衡胶泥牢固地粘贴在绕组线圈上,无剥离、开裂现象,经轻度敲打,也不掉下来。另外将10台电机作振动试验,测得振动速度均在0.5～0.9mm/s(标准限值为2.8mm)符合N级振动规范。对于J-852环氧平衡胶泥性能作了专门     

汽轮机转子不对中振动的诊断

南昌发电厂11号国产135 MW机组2005年大修后振动过大,一直认为是轴系不平衡所致.为此经多次平衡,未有明显效果.后在振动专家指点下,才查明了振动故障真正原因,是低发转子对中偏差达0.17 mm.通过调整.机组振动达到合格范围,消振一举获得成功.本文详细介绍了如何从机组振动历史、故障历史分析机组振动原因.如何检测转子不对中,确认故障原因,如何消除不对中,提出了具体方法,为诊断真正不对中振动提供指导和帮助.