如何判断换向极的极性

正确的换向极极性,不仅能抵消电枢横轴反应,而且可抵消电抗电势,改善换向。电动机换向极的极性,应和正在换向的导体即将离开的主磁极极性相同,如图1所示。发电机与电动机正好相反,如图2所示。我们通常采用下述方法判别换向极的极性。     

移宽电刷改善直流电机换向

1 电抗电势e_r与电刷有效宽度b’_b的关系换向元件中的电势主要有电抗电势e_r、变压器电势e_t、和换向电势e_k。这些电势中电抗电势e_r对直流电机的换向过程影响最大,电抗电势的减少有助于改善换向。众所周知,最佳换向是指换向结束时,电流变化率di/dt为最小且略微大于零。使前刷边电流密度略大于后刷边的电流密度。为达到这个目的,除合理选择电刷宽度b_b外,还可以采用移宽电刷的办法。电刷移宽后,使电刷有效宽度增加为b’_b,它将直接影响电抗电势e_r的变化。     

单相串励电动机换向电势的选取

单相串励电动机的结构空间並不宽裕,通常没有换向极,电刷置于几何中心线位置。电枢绕组换向元件内存在电抗电势和电枢反应电势,两者之和为合成电势。要获得满意的换向火花,在电动机电磁设计中,必须控制合成电势不超过一定的允许值。由于磁极主磁通的脉动,在电枢绕组换向元件内感受出变压器电势。因此,对此变压器电势允许值同样要加以合理控制。     

中小型直流电机换向问题的分析计算

以可控硅供电的直流电机得到广泛的采用,这就对电机换向提出了更高的要求,对换向的设计计算也要求更高的精确度。但是常用的计算方法有时误差很大,也不符合客观实际。从图1中看出,换向时短路元件不仅有电感电势,而且有短路元件还切割主极下磁通(极弧内)而产生的电势。特别是极弧系数α较大,槽数少、斜槽、换向器直径D_K较小时,后者电势甚至超过电感电势很多倍。例如Z3—102型200千瓦电动机,电抗电势为3.7伏,而换向元件切割主极磁通产生的电势为16.4伏。因此换向计算时必须考虑这     

异槽式单叠绕组直流电机换向性能研究

为了改善电机的换向性能,在分析了异槽式单叠绕组直流电机换向规律的基础上,研究了影响直流电机换向的主要因素,对直流电机的换向性能进行了评估,并对其无火花换向区进行了分析。电机换向试验表明:异槽式单叠绕组直流电机的电抗电势波形的最大值和最小值相差较小,有利于换向电势的均匀补偿;异槽式绕组具有的阻尼性能,对换向元件的能量有一定吸收作用;相比蛙绕组,异槽式绕组无火花换向区宽度增大一倍多,极大地改善了电机的换向性能。     

换向极磁路动态分析

在轧机用直流电动机上,用可控硅供电取代机组供电,已经成为发展的必然趋势。但是,电动机采用可控硅电源后,电枢电流的变化率大为增加并有脉动分量。这就给换向造成很大困难。因此,有必要分析负荷冲击下换向极磁路磁通的变化规律。本文探讨了这一问题,研究了以下三个方面:1.换向极磁路的涡流阻尼作用;2.各种负荷冲击下换向极磁通的变化;3.减少换向极磁路时间常数的措施。     

换向极极靴形状对直流电机换向的影响及其设计方法

文章对换向极极靴形状对直流电机换向影响的论述、结合生产实践作了验证,提出作者的设计方法。     

直流电机换向极极靴形状的准确设计方法

直流电机换向的优劣是评价直流电机性能的重要指标之一。换向是否良好,决定于许多复杂的因素:不仅与电机的使用环境、运行条件有关,且与电机本身的制造、换向参数的设计有关。在换向参数的设计方面,主要是准确确定换向极绕组匝数及合理设计换向极极靴形状,以便完善地补偿换向元件     

直流电机换向区的精确计算方法

近年来,采取了一系列措施来改善直流牵引电动机的散热和换向条件。其中以改变电枢线圈放置方式更为有效,即除采用传统的立放结构外,国内外还采用了交错立放、平放和无槽等多种方式。本文简述这几种放置方式的特点,并且从“空间换向区”的概念出发,通过推导换向区的精确计算方法,说明电枢线圈的不同放置方式对换向区的影响以及在绘制电抗电势波形图时的差异。     

直流电机无火花运行区域宽度分析计算

1 概述众所周知,直流电机运行的可靠性、极限功率、调速范围等,在很大程度上取决于换向性能的好坏,故换向是直接影响到电机品质的一个重要问题。表征换向品质的参数很多,如换向电势、电抗电势、接触压降、无火花运行区域宽度等,其中无火花运行区域宽度能较明晰地反映出换向的有关条件,如换向极安匝、形状、换向极下气隙长度、负载、转速等,特别与换向极有关的参数的选择有较密切的联系。无火花运行区域宽度是电机各线圈由稳定外电源供电时,于某一电枢电流 Ia 下,换向极线圈(有时包括补偿线圈)中,用独立电源供给     

直流电机用电刷压降法校验调整换向极

1 概述一般正常的直流电机,不良的换向往往是由于换向极在换向区域内产生的换向磁场过强或过弱的结果,换向极的校验和调整可以用不同的方法来实现。国内的工厂试验站,几乎都采用无火花换向区域法。这种方法,需要有附加的电流来迭加在换向     

直流电机几种常用电枢绕组的性能分析与比较

众所周知合理选择电枢绕组形式是改善直流电机换向性能的途径之一。本文仅就几种常用绕组探讨一下减小电抗电势平均值、最大值及改善电抗电势波形的可能性和方法。计算电抗电势平均值通常采用下式:     

双凸极电动机换向模态分析及实验验证

对双凸极电动机在H_pwm-L_on型调制方式下的换向过程进行了研究.给出了上桥换向和下桥换向时的电流回路、状态方程及各相电流变化率的分析,对不同滞环宽度和不同负载大小下的换向过程进行了细致分析,对比了换向期间和两相导通非换向区间内绕组电流变化率,从而揭示了换向期间电机的工作情况.基于12/8极混合励磁双凸极电动机驱动系统的试验,给出换向期间的主要波形,从而验证了文中分析.     

直流电机良好换向所需间极线匝数的确定

本作描述了一种确定直流良好换向所需间极绕组数的方法。电机原始滑环模型用来对一个方程求根,这个方程最终被用来导出描述在换向周期结束时进行换向的导线中的电流的表达式。这个决定于某种电感形式的表达式的系数很容易通过使用有限元分析来获得。以这种方式获得的系数之一取决于电机间极强度。为保证良好换向,已证明这一具体系数必须从用于有限元分析模型的正确间极匝数中产生。     

方波无刷电机换向逻辑的误差分析

无刷电机的换向直接与绕组反电势相对应，带有误差的换向逻辑不仅影响电机的出力和转矩的平稳性而且使换向恶化，严重时可损坏功率逆变桥。本文分析了位置传感器的机械误差和电气误差对换向的影响，指出了减小换向误差的途径。     

定子磁分路对改善脉流牵引电动机换向的研究

本文对装有定子磁分路的脉流牵引电动机的换向极磁路系统进行了模拟试验研究,揭示了这种电动机换向极磁路复磁阻的变化规律。通过对试验测得的数据、波形的对比分析,作者推荐采用复磁阻的幅值和幅角校正系数曲线,并对电动机的换向电势提出了修正计算方法.文中提供了一个计算实例。     

矿井直流电动机换向极漏磁系数的有限元计算与分析

以2600kW矿井直流电动机为例,在建立其二维有限元数值模型基础上,对不同换向极宽度情况下,换向极采用不同绕组分布及不同第二气隙分布下负载工况磁场分布进行了分析。同时,利用额定负载时换向极身中的磁通与穿过气隙的总磁通,对换向极漏磁系数进行了计算与分析。     

“电势换向式”永磁无刷直流电动机

一、电势控制换向的原理“电势换向式”永磁无刷直流电动机是用电枢绕组中的旋转感应电势来控制换向的直流永磁电动机。它由电势控制的换向电路和永磁转子电动机两部分组成。如图1。永磁转子电动机的定子布置对称的m相绕组,转子则具有P对永磁体磁极。     

E形换向极结构及其励磁磁势计算

本文介绍的 E 形磁极结构如图1所示,在它和外壳机座之间有很大的非磁性垫块间隔,造成电枢反应磁路中有很大的气隙,将明显地减少电枢反应磁通的数值。或者说电枢磁势在换向极所处这一段空间所形成的三角波尖顶部分将不起作用。所以 E 形换向极所需的励磁安匝就可以不必考虑克服(?)部交     

一种永磁无刷直流电动机自适应换向研究

为提高控制力矩陀螺框架伺服系统的精度与稳定度,分析了永磁无刷直流电机由于非理想梯形波反电势造成的换向转矩波动,提出了一种基于巴特沃思滤波器和牛顿预测器的自适应换相控制方法.实验结果表明,该方法有效地抑制了换向转矩波动,提高了电机在极低速时的伺服精度与稳定度.