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《烧结球团》2021,46(2):50-56
为探究不同精矿对球团矿预热焙烧性能的影响,本文选取澳精矿、乌精矿、秘鲁精矿和智利精矿4种精矿粉制备球团矿,通过分别测定铁精矿成球性指数、生球落下强度、生球含水量、生球抗压强度、熟球抗压强度等指标,并对比分析这4种进口精矿粉制备球团矿的预热焙烧性能,最后根据铁精矿成球性指数提出一种新的配矿思路。试验结果表明:澳精矿球团的生球抗压强度为12.3 N/P,熟球抗压强度为3 030 N/P,为4种单矿球团中最高;智利精矿球团的生球落下强度最高达3.3次/(0.5 m),熟球抗压强度为2 269 N/P,为4种单矿球团中最低,这表明赤铁矿连晶的强度最差。在50%智利精矿分别配加50%的澳精矿、乌精矿、秘鲁精矿的条件下,不仅能够提高混合矿粉的TFe质量分数和成球性指数等指标,还能够极大提升球团矿的生球抗压强度与熟球抗压强度。 相似文献
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研究了3种不同粒度的超细磁铁精矿粉,粒度小于0.044 mm的矿粉质量分数在89%以上。试验研究了其制备的球团矿的焙烧性能。试验结果表明,铁精矿粉粒度越细,球团矿在最佳焙烧制度下获得的抗压强度也越高,但适宜的预热温度也越低,而所需预热及焙烧时间也越长。在对生球孔隙率测试研究的基础上发现,精矿粒度越细,生球孔隙率越小,氧化变得越困难,需要较长的预热时间,而预热温度太高,表层易形成致密层,导致球团矿强度下降;在对适宜的焙烧制度下焙烧的球团矿的FeO含量测定结果表明,对于焙烧球团矿,随矿粉粒度的变细,其FeO含量则越高,表明氧化条件变差,需较长的焙烧时间。 相似文献
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简要介绍了预热式天然气热风炉[1]替代原有燃煤热风炉,在铜精矿预干燥生产中的应用。阐述了燃煤热风炉和预热式天然气热风炉各自的工作原理,并重点阐述了预热式天然气热风炉系统结构和规范操作流程。同时,对预热式天然气热风炉替代燃煤热风炉的使用情况进行了总结和分析,并提出了推广改进意见。 相似文献
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针对外购焦炭质量不稳定、水分波动大、影响高炉炉况顺行等问题,通过增设热风炉烟气主引风机及焦仓排气管轴流风机,改造供配电系统,完善自动化控制系统等措施,实现了焦炭水分的持续稳定,为高炉的生产顺行与低硅冶炼创造了有利条件,同时提高了热风炉废气综合利用率,显著提升了TRT发电量。 相似文献
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为改善马钢高炉炉料结构,采用马钢自产凹山精矿、东山精矿和姑山精矿进行了生产普通酸性球团矿的试验研究。得出了三种精矿所生产的生球性能、焙烧性能以及成品球的抗压强度和冶炼性能。 相似文献
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冀东磁铁精粉球团矿的矿相结构研究 总被引:1,自引:0,他引:1
对冀东磁铁精粉球团矿的矿相结构进行了系统的研究。结果显示,冀东磁铁精粉焙烧球团矿的主晶相是赤铁矿,焙烧制度和预热制度都影响球团矿的显微特征,当球团矿预热温度950~1 000℃、预热时间20 min时,球团中Fe3O4基本完全氧化,Fe2O3再结晶明显,晶粒开始凝聚。当焙烧温度在1 300℃以上时球团矿有分解型Fe3O4出现,所以焙烧温度应选择在1 300℃以下较为合适。在焙烧温度1 250~1 275℃、焙烧时间大于20 min条件下,球团的抗压强度大于2 000 N/个。 相似文献
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分析了新钢雅矿公司哈密球团生产初期球团矿FeO含量超标的原因,提出了相应的解决措施.介绍了采取各项措施后,所获得的效果. 相似文献
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复合预还原球团矿由一个金属核和部分还原的氧化铁烧结外壳组成,还原反应在氧化气氛下进行。研究中,用炭,非炼焦煤,木炭在900-1200℃范围等温和非等温条件一行生产复合预还原球团矿的尝试。研究了Fe2O3/C比,加热时间和加热速度对球团矿还原行为影响,评价了复合预还原球团矿的物理性质。从获得的结果可以看出,这种球团矿能给高炉及电弧炉提供优质原料。 相似文献
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高炉冶炼必须坚持精料原则,许多高炉近年来的护炉实践也证明:护炉料也需符合精料要求,才能实现护炉期间取得较好的技术经济指标。天津市华锋冷固球团厂1993年以来研制开发生产高炉优质护炉料——含钛 相似文献
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球团矿粘结剂的最佳选择 总被引:2,自引:0,他引:2
为了降低球团膨润土用量 ,进行了几种膨润土、有机粘结剂及有机 /无机复合粘结剂的造球试验 ,试验结果表明 :在本钢现有条件下 ,选择合适比例的钠基膨润土和有机粘结剂生产的球团矿能满足高炉冶炼要求 ,但复合粘结剂效果最好 相似文献
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MgO对球团矿质量的影响 总被引:9,自引:3,他引:6
通过对临钢两种磁铁精矿球团焙烧及冶金性能研究表明,在最佳试验条件下,MgO含量在2.8%(塔儿山矿60%)以下时,球团矿抗压强度能达到2000N/个。并且随着MgO含量增加,球团矿抗压强度下降,而冶金性能得到改善。 相似文献