5000m~3天然气球罐制造

详细介绍大型球罐制造工艺要求和主要零部件在制造厂制造、组焊的过程,是5000m~3天然气球罐制造工艺方案的扩大和补充。     

球罐支柱与赤道板的组装工艺

1985年初,我厂承接了两台δ=22mm,16MnR,1000M~3的球罐制造任务。该设备根据82年版“球形贮罐设计规定”的要求,我们采用了分段支柱,上段支柱与赤道板在制造厂组焊,并经焊后整体消除应力热处理的工艺。该结构(见图1)及其制造工艺的特点是:便于现场安装;避免了超规范球罐整体热处理;可防止支柱焊接部位脆性破坏的发生。这种工艺为能生产出安全可靠的球罐提供了一种重要的制造手段。     

1000m^3低温氧气球罐设计

1 000 m3低温氧气球罐是目前国内首次自行设计、制造并组焊的最大的氧气球罐.从球罐材料的选择和部分结构的确定等方面论述了该低温球罐的设计工作.     

用屈服条件确定球罐残余应力

本文提出了一种确定球罐焊缝残余应力的简易方法。球罐(特别是未退火的新罐)在水压试验中,焊缝附近的残余应力、薄膜应力和角变形或者错边的弯曲应力迭加起来,一般都超过材料屈服强度。本文利用测点的屈服条件,建立了球罐焊缝残余应力的计算公式。这些公式都非常简便。一、前言大型球罐是由球壳瓣片组焊而成的,焊缝的总长度很长。如果球罐没有进行消除应力的热处理,那么,在焊缝附近的区域中存在残余应力,它包括装配时的约束应力和焊接热应力。这种残余应力影响了球罐的疲劳强度;提高了     

3000m3碳五球罐现场组焊及质量控制

某3 000 m<'3>碳五球罐现场施工的组对、焊接要求较高,介绍了球罐的现场组装、焊接以及焊后消除应力热处理的要点,提出了质量控制措施.现场组焊之后的球罐质量良好,实现了设备的安全运行.     

球罐支柱与赤道板焊接时的质量控制

为了便于安装和提高制造质量,我厂首次把大型球罐支柱分成两段制作(上段支柱占全长的1/3),并在车间组焊后才运往现场组装。本球罐直径φ12300毫米,容积1000米~3,其结构有上、下极板各一块,上下温带板各20块,赤道带板20块。 大型球罐在制造厂组焊支柱,在国内也许还是首家。由于工艺复杂,组焊支柱时的水平度要求很高且影响因素又多,因此制作组焊中有许多新问题需要解决。     

3000m~3球罐接管补强结构设计

大型球罐由于结构的特殊性,其接管受到机械应力、温度应力、容器材质和制造缺陷等因素的综合作用,开孔附近易成为容器的破坏源。文中对大型球罐的接管补强结构进行了设计计算,并对插入式厚壁管补强结构和整体凸缘补强结构进行了应力分析比较。     

650m~3球罐现场安装

球罐被广泛应用于石化、燃气及炼钢等行业。球罐由多块压制成球面的球壳组焊而成,其体积、直径较大,不能整体运输,必须在制造厂压制球片,加工制造支柱、组焊接管等部件,然后运到使用现场进行组装焊接。以650m~3氮气球罐的现场组装为例,对球罐现场安装的要点进行简要介绍。     

JFE-HITEN 610U2L钢制3000m~3丙烯球罐的组焊实践

介绍了JFE-HITEN 610U2L钢应用于3000m3丙烯球罐的现场组焊技术。该批球罐采用TOFD检测代替传统的射线检测,开罐检查结果表明,该批球罐的组焊技术和检测技术科学合理,可供今后此类球罐的建造提供参考。     

8000m3球罐选材及焊态使用技术要求探讨

针对 8 0 0 0 m3球罐的设计参数及使用条件 ,对球壳材质选用进行了分析和论证 ,并提出了必须严格控制的制造和组焊技术要求 ,以确保球罐在焊态下安全运行。     

非标准带圆角矩形截面容器的应力分析与数值计算

矩形截面容器广泛应用于石油化工等领域,具有单拉撑加强的带圆角矩形截面容器属于非标容器.为了解决其应力计算问题,针对其特殊结构建立了理论计算模型并进行了应力分析,推导出了适于工程设计的应力计算公式,并将计算结果与有限元分析结果进行对比.结果表明:理论值与数值吻合较好;建立的有限元计算模型较为真实地反映了容器的受力情况;由此得出的应力分布规律较真实地反映了容器的应力分布,从而为工程设计提供了可参照的方法.     

钢管残余应力分析计算

给出了钢管残余应力的理论计算公式,对比分析了不同计算公式的差异。对比分析结果表明,钢管残余应力与切口张开量（弹复量）成正比关系,径向错位量和轴向错位量对钢管残余应力的计算结果影响较小,理论推导计算公式完全可以满足计算要求。同时,结合当前钢管订货补充技术条件中关于残余应力控制的有关规定作了分析和讨论,建议按照理论计算公式计算出的残余应力不得超过该材料规定的最小屈服强度的±10％来进行钢管残余应力的控制。     

制氢装置转化炉管的强度计算

采用两种计算方法对制氢装置转化炉的HP40Nb材质的炉管进行了强度计算。计算表明,采用平均应力公式计算完全能够满足设计、使用要求,且计算简单方便。通过计算证实,转化炉管受温差应力影响最大,如何稳定运行工况,提高操作水平,是延长转化炉管使用寿命的关键。     

弹性支吊架在热力管线应力分析中的应用

本文阐述了管道应力分析与计算的任务,分析了弹性支吊架在热力管道中的作用,列出了常用弹簧种类及选择的计算方法,提出了增加管道自然补偿能力的措施,并用CAESARⅡ应力计算软件对“Π”型管系进行了应力分析。     

交叉球形容器中的应力和加强构件的计算

交叉球形容器在国外石油化学工业中已经应用。本文介绍了内压球形容器中薄膜应力及变形,内压薄膜球形壳体弯曲应力和薄膜应力公式;并按有力矩理论导出了交叉球形压力容器交叉处应力的计算公式;介绍了按薄膜应力计算交叉球形容器加强构件的计算方法和计算公式,提出了按有力矩理论计算交叉球形容器加强构件的计算方法与计算公式。     

套管水泥环组合应力计算边界条件分析

合理的套管应力计算是套管柱强度设计和套管损坏判别的依据。目前常用计算套管应力的方法是将非均匀地应力作用于已经形成的套管水泥环组合体之上,再根据计算结果进行套管应力及变形分析,而实际上非均匀地应力所引起的应力集中效应在固井之前已经在井壁岩石处释放,并不能作用到套管水泥环组合体之上。在非均匀地应力作用下一般形成椭圆形井眼,水泥凝固之前井壁岩石在非均匀地应力和井内液柱压力的作用下已经达到平衡,套管与水泥环组合不需要承担由非均匀地应力所产生的载荷,短期内套管水泥环组合承受均匀的液柱压力;油田长期开发过程中由于地层岩石具有流变性,逐渐将部分甚至全部垂向地应力转嫁到套管水泥环组合体之上,使其承受均匀地应力的作用,从而造成套管被挤扁和缩径。非均匀地应力形成的椭圆形水泥环改变了套管柱周向应力分布,但并不能将非均匀地应力作为套管水泥环应力计算的边界条件。      

压力容器接管开孔补强的有限元计算模型探讨

在压力容器开孔的有限元计算模型中,传统有限元计算模型忽略了法兰的作用,其结果是相当保守的。带法兰的接管开孔有限元计算模型,由于法兰的作用使得接管整体刚性提高,从而使接管与筒体交接处的应力大大减小。将不同接管伸出长度的带法兰计算模型的结果进行了比较,归纳出了不同接管伸出长度法兰力矩对于接管开孔边缘处应力的影响。     

带蒸发空间的再沸器强度计算及鞍式支座设计

带蒸发空间的再沸器通常采用轴线平行的两圆柱壳体相贯的结构形式 ,主要由壳体、U型管束、管箱和鞍式支座等组成。阐述了再沸器壳体的强度计算和鞍式支座的结构设计 ,主要包括计算力学模型的建立 ;壳体中间截面轴向应力的计算与校核 ;鞍座截面剪应力和周向应力的计算与校核 ;鞍座的结构设计及应力校核。按上述设计程序设计的恒沸蒸酐锅再沸器已安全运行10年 ,实践表明设计方法是基本可行的。     

抽油机曲柄销疲劳强度计算中的几个重要问题

文章对抽油机曲柄销复杂的受力状态做了真实描述,提出运用曲柄销的工作应力分布图来分析曲柄销的应力循环特征,以及确定计算中的最大应力值和最小应力值。介绍了几个重要参数的计算公式。通过计算举例,指出CYJ10—3—53B型抽油机存在曲柄销疲劳强度偏低的问题。     

泥页岩地层破裂压力计算模型研究

准确预测压裂井的破裂压力对水力压裂的成功实施具有重要作用。 由于存在水化现象,使得泥页岩的岩石力学性质发生变化,从而使泥页岩地层的破裂压力计算与常规地层的破裂压力计算存在一定的差异,因此,不能简单地把常规地层的破裂压力计算方法应用到泥页岩地层中,需要对泥页岩地层破裂压力计算方法进行深入研究。 为此,基于弹性力学和岩石力学相关理论,并考虑水化应力对井筒周围应力场的影响,应用最大张应力准则,建立了考虑水化应力计算破裂压力的简单模型,并用此模型结合 2 种泥页岩水化应力的方法进行实例计算。 结果表明,考虑水化应力后比不考虑这一情况的泥页岩地层的破裂压力更接近实际的地层破裂压力。 该计算模型为快速预测地层破裂压力提供了依据。