奥氏体化温度对含稀土半钢力学性能的影响

研究了奥氏体化温度对含稀土半钢力学性能的影响 ,结果表明 ,半钢的冲击韧度 (αK)、抗弯强度 (σbb)和相对韧性 (σbb× f )随奥氏体化温度的变化较明显 ,而硬度 (HRC)受奥氏体化温度影响较小 ,当奥氏体化温度为 960℃时 ,其综合力学性能最佳     

奥氏体化温度对复合轧辊表面工作层力学性能的影响

采用离心复合铸造法制备了高铬铸铁/球铁双金属复合轧辊,研究了奥氏体化温度(900℃~1 000℃)对复合轧辊外工作表面的组织及力学性能的影响。结果表明,在900~1 000℃范围内,随奥氏体化温度的升高,硬度的变化趋势为先增大后减小,冲击韧度的变化趋势为略微降低,在950℃时达到最佳力学性能配合。     

等温淬火温度对ADI中残余奥氏体及其力学性能的影响

研究了等温淬火温度对ADI中残余奥氏体及其力学性能的影响.结果表明,在试验温度范围内（270～380℃）,试样中残余奥氏体的含碳量及其含量随着等温淬火温度的升高先增大后减小,均在360℃等温淬火时出现最大值;抗拉强度随着等温淬火温度的升高而逐渐降低;伸长率和冲击韧度随着等温淬火温度的升高先增大后减小,在360℃等温淬火时出现最大值;硬度则随着等温淬火温度的升高先减小后增大,当360℃等温淬火时硬度最低.     

奥氏体化温度对40CrMoVTiNb钢组织和力学性能的影响

用硬度-温度法测定了试验材料的相变温度,研究了不同奥氏体化温度对40CrMoVTiNb钢组织和力学性能的影响。研究结果表明,40CrMoVTiNb钢的相变温度AC1为700～710℃、AC3为820℃。40CrMoVTiNb钢820℃以下温度加热时,随着奥氏体化温度提高,试验材料淬火态的硬度升高,淬火温度为820℃时,淬火态硬度最高,HRC为56.3。试验材料780℃淬火加热时综合性能最佳,抗拉强度为1 120 MPa,伸长率为18%,断面收缩率为61.9%,冲击功AKV为107.3 J,组织为回火索氏体和少量铁素体。     

奥氏体化温度对X80管线钢组织和力学性能的影响

研究了X80钢在不同奥氏体化温度下调质处理后的力学性能和组织变化。结果表明,奥氏体化温度为1150℃时,X80钢的奥氏体晶粒严重粗化,导致粗板条贝氏体铁素体的产生,致使X80钢的强度升高和韧性严重降低;通过奥氏体化温度为850℃、950℃的淬火处理,同时辅以650℃的回火处理,可以使X80钢获得以细小针状铁素体为主的组织,从而获得良好的强韧性配合。     

渗碳后奥氏体化温度对12Cr2Ni4钢淬火后显微组织和力学性能的影响

对直径为60 mm的12Cr2Ni4圆钢进行了渗碳及分别在770℃、790℃和810℃奥氏体化后油淬和220℃回火。随后检测了圆钢的心部显微组织和力学性能。结果表明：770℃油淬的圆钢心部组织为回火马氏体和少量铁素体,因此力学性能较差;790℃和810℃油淬的圆钢心部组织为回火马氏体,无铁素体;经790℃油淬随后220℃回火的12Cr2Ni4圆钢的综合力学性能最佳。     

奥氏体化温度对贝氏体钢等温转变及力学性能的影响

采用热膨胀仪和热模拟试验机在880~1050 ℃奥氏体化后进行300 ℃等温转变试验,研究了不同奥氏体化温度对中碳贝氏体钢等温相变动力学以及组织形貌、力学性能的影响。结果表明,奥氏体化温度升高导致晶粒尺寸增加,Ms点下降,贝氏体等温相变的孕育期延长;降低奥氏体化温度,可明显缩短贝氏体转变速率峰值出现的时间,说明较低的奥氏体化温度有利于加速贝氏体的转变。在本试验温度范围内,880 ℃奥氏体化处理试样的综合力学性能优异,抗拉强度为1671 MPa, 伸长率为13.3%。     

奥氏体化温度对TAM钢力学性能及微观组织影响北大核心CSCD

通过奥氏体化预处理、两相区临界退火以及贝氏体等温处理这3个过程制备了含退火马氏体组织的TRIP钢(TAM钢),利用拉伸试验机、扫描电镜、透射电镜以及X射线衍射对其力学性能和微观组织进行了表征,在此基础上研究了奥氏体化预处理温度对力学性能及微观组织的影响规律。结果表明,含退火马氏体组织的TRIP钢,具有良好的断后伸长率和强塑积,尤其是在奥氏体化预处理温度为950℃时,其断后伸长率高达40%以上,强塑积高达27 GPa·%;其微观组织由铁素体、贝氏体、残留奥氏体以及退火马氏体构成,退火马氏体精细结构呈现板条状,板条间存在残留奥氏体;奥氏体化预处理温度对残留奥氏体体积分数没有显著影响,但对最终组织中的退火马氏体体积分数以及晶粒大小有显著影响。     

奥氏体化温度对22Mn2SiVBS钢组织和力学性能的影响

用显微组织观察和力学性能测定法研究了Mn-Si系22Mn2SiVBS低碳空冷贝氏体钢在不同奥氏体化温度下的组织与力学性能的关系.结果表明,22Mn2SiVBS钢经1200℃奥氏体化后空冷,可以保证其显微组织以粒状贝氏体为主αK、σb和σa分别达到72.8 J/cm2、978 MPa和870 MPa,布氏硬度可达285 HBW,其综合性能可满足汽车半轴套管的使用要求.     

预退火处理对奥贝球铁力学性能的影响

研究了预退火处理对奥贝球铁力学性能的影响。结果表明，进行了预退火处理的奥贝球铁材料的强度、硬度有一定的降低，但其伸长率有较大幅度的提高，材料的综合力学性能得到极大的改善。     

等温淬火球铁(ADI)的微观组织与力学性能

ADI的显微组织由奥氏体加上针状铁素体的混合组织组成。其每一束针状铁素体由许多位相相同,厚度大约200 nm的薄铁素体片组成。其奥氏体有两种形态:一种是存在于针状铁素体之间的近似于等轴形的块状奥氏体;一种是存在于针状铁素体内的薄条形奥氏体。从晶粒尺寸数量级来说,针状铁素体的厚度约为200 nm,而铁素体内奥氏体的厚度仅为几到10 nm数量级。金属强化的几种主要方式,细晶强化、位错强化、晶界与亚结构强化、第二相强化、固溶强化等都在ADI得到了体现。正是由于ADI这种特有的微观组织使其具有了优越的力学性能。     

等温淬火球铁的微观组织与力学性能

等温淬火球铁的显微组织由奥氏体加针状铁素体的混合组织组成。其每一束针状铁素体由许多位相相同，厚度大约200纳米的薄铁素体片组成。其奥氏体有两种形态：一种是存在于针状铁素体之间的近似于等轴形的块状奥氏体：一种是存在于针状铁素体之内的薄片形奥氏体。从晶粒尺寸数量级来说，针状铁素体的厚度约为200纳米，而铁素体内奥氏体的厚度仅为几到10纳米数量级。金属强化的几种主要方式：细晶强化，位错强化，晶界与亚结构强化，第二相强化，固溶强化，细晶强化以及TRIP强化等都在等温淬火球铁中得到了体现。正是由于等温淬火球铁这种特有的微观组织使其具有了优黻的力学性能。     

奥氏体化温度对含钒贝氏体球铁组织和硬度的影响

研究奥氏体化温度对含钒贝氏氏体球墨铸铁组织和性能的影响。研究结果表明,钒使贝氏体转变所要求的奥氏体化温度范围增大,并使贝氏体球铁的硬度提高。这一研究结果为在生产中使用含钒生铁,利用铸造余热进行贝氏体化热处理提供了依据。     

高韧性等温淬火球铁力学性能的研究

根据欧洲等淬球铁标准EN1564的数据，建立各力学性能之间的数学模型。对高韧性等淬球铁铸件的生产检测结果进行了分析，发现合金化的高韧性等淬球铁铸件的力学性能之间的关系与一般非合金化等淬球铁铸件不同，其伸长率、冲击韧度、屈服强度、硬度在一定范围内随抗拉强度的提高改变不大。生产实践证明：设计合理的化学成分，经过适当的合金化，铸造优质的球铁毛坯，采用有效的热处理工艺，可大幅度提高等淬球铁的综合力学性能，稳定生产高韧性等淬球铁铸件。     

等温淬火球铁(ADI)引锭杆的研制

介绍ADI引锭杆铸造生产工艺特点及其铸态组织要求,分析主要合金元素的作用,运用正交试验法对等温淬火球铁（ADI）引锭杆的热处理工艺进行了优化试验,并对该引锭杆的淬透性进行了检测。试验结果表明,最大壁厚为140mm的ADI引锭杆需要进行必要的合金化,合金元素的加入量为：0.2%～0.3%Mo、0.4%～0.5%Ni、0.5%～0.8%Cu;ADI引锭杆的优化热处理工艺为：在900℃奥氏体化保温90min,再进行360℃等温淬火,等温“时间窗口”为90～120min;在该成分与热处理工艺条件下,引锭杆可以淬透,能够获得以针状铁素体＋残余奥氏体为基体的组织,其力学性能达到QT900-8。     

等温淬火温度对奥贝球铁水脆化行为的影响

研究了等温淬火温度对奥贝球铁(ADI)水脆化行为的影响，水附着条件下不同等温淬火温度处理的ADI均发生水脆化行为，抗拉强度和伸长率显著降低；但随着等温淬火温度升高，ADI的水脆化程度降低。高强度的ADI、淬火回火球铁和珠光体球铁均发生水脆化行为，而铁素体含量高的铸态球铁和铁素体球铁无明显的水脆化行为。     

等温淬火球墨铸铁及水平连铸型材ADI的发展

等温淬火球墨铸铁(简称ADI)具有高强、高韧、耐磨性和减振降噪性能好等诸多优点。水平连铸球铁型材的组织致密、晶粒细小、石墨球化率高、球化级别高,无缩松、缩孔、夹渣等缺陷,是生产ADI的理想铸件。本文对ADI的特点、国内外的研究和应用状况进行了分析,认为采用水平连铸球铁型材替代普通铸件作为生产ADI的坯件,是提高我国ADI的产品质量、推动ADI在机械行业应用的有效途径。     

提高等温淬火球铁韧性的研究与生产实践

研究了高韧性等温淬火球铁的化学成分、熔炼及热处理特点.针对高韧性等温淬火球铁铸件,采用高C、Si,低Mn,严格控制P、S,采取有效的熔炼工艺并严格控制奥氏体化温度和等温淬火温度,使铸件本体力学性能平均达到抗拉强度970MPa,伸长率12.7%.