丙烯腈吸收塔放空管线降噪改造

为了解决某石油化工厂丙烯腈车间吸收塔放空管线严重的噪声造成生产环境污染问题 ,须对放空管线实施降噪改造。放空管线产生的噪声主要由亚音速喷注噪声和一、二次固体声共同构成。对此采取了两种改造措施 :一是对声源方面 ,采取增大管径、降低流速、设计并安装消声器 ;二是对传播途径 ,采用隔声罩的办法解决。对吸收塔放空管线实施改造后 ,噪声大大降低 ,改造前 80m处实测最大噪声为 83dB ,改造后 80m处实测最大噪声值为 6 3dB ,噪声绝对值降低 2 0dB ,噪声降低幅度达 2 4 1% ,达到工业运行标准要求。     

管道焊缝的热处理设备

俄罗斯用于管道焊缝热处理的感应加热设备ТВЧ具有良好的技术经济指标。它的主要优点是能够按照相应标准自动维持热处理规范、操作简单及可同时处理几根较小直径管的焊接接头 ,从而有较高的生产率。设备所需的功率 ,可以按公式计算 :P=Aδ( D- δ) n,k W式中　 A—综合系数 ,为 6 2 0 k W/m2 ;　 δ,D—被处理管道相应的壁厚及内径 ,m;　 n—同时处理的管道数量。俄罗斯生产的另一种 УИТ— 50— 2 .4设备 (功率 50 k W,频率 2 .4k Hz)可以进行直径为 1 0 0 0 mm及壁厚为 90 mm的管道焊缝热处理。当管径不大 ,例如为 2 73mm时 ,可…     

渤海海域盆地热历史及油气资源潜力

利用大地热流测量、磷灰石裂变径迹及镜质体反射率数据对渤海海域盆地进行了盆地热史恢复 ,结果表明 ,盆地现今热流值为 5 0～ 75 m W/ m2、背景热流值为 6 3.6 m W/ m2 ,而早第三纪沙河街组和东营组沉积时期 (5 0～ 2 5 Ma)古热流值达 6 5～ 90 m W/ m2。构造沉降史分析显示 ,盆地经历了早期 (5 0～ 2 5 Ma)裂谷阶段和后期 (2 5 Ma至今 )热沉降阶段 ,其中裂谷阶段包含了两个裂谷亚旋回 ,热沉降阶段叠加了 12 Ma以来由地幔拆沉及岩石圈冷却诱发的快速均衡沉降。渤海海域盆地较低的现今大地热流值和较高的古热流值 ,以及典型的裂谷型构造沉降样式等支持了渤海海域盆地为板内裂谷盆地的大地构造属性。地层有机质热演化和烃源层生烃状态时空分布研究结果表明 ,渤海海域盆地存在形成大气田的地热条件。     

柴油发电机组消声装置的研制

柴油发电机组运行时存在以下两个问题： （1）安全隐患：一是机组运行时必须敞开门窗散热，受外界因素的影响，设备运行安全难以保证；二是噪声污染，机房外1．5m实测噪声值110dbA，机组长时间持续运行，危害职工的身心健康，干扰正常的生产作业秩序。     

火炬安全距离的计算

1．防火规范中提供的计算公式《原油和天然气工程设计防火规范》GB5O183－93（以下简称防火规范）给出了如下计算公式式中：H──火炬筒高度，m；Q──火炬释放总热量，kw；F──火炬辐射率，依照排放气体中的主要介质，按防火规范中的表53－2的规定取值；q──允许辐射热强度，kw／m‘，按防火规范中的表5．3－l的规定取值；R──从火炬筒中心到受热点的距离，m；z凸X、Z凸Y──由于风的影响火焰长度在水平或垂直方向有效长度的变化值，m；按防火规范中的图5．3－2的规定取值；h──受热点到地面的垂直高度，m；，──辐射热传递系数。…     

联合站冷凝水再利用

1 问题的提出长庆采油三厂靖二联合站目前有 3台WNS4— 1 2 5Y (Q)蒸汽锅炉和 1台WNS2— 1 6Y (Q)蒸汽锅炉 ,通常情况下 ,其中 3台向四路方向提供生产、生活用蒸汽 ,用以保证原油加温脱水、升温外输 (靖二联合站日外输净化油 70 0 0m3以上 )以及生活其它类供暖。长期以来 ,软水消耗巨大 ,由产水量 8m3/h替换为15m3/h的软水处理设备 ,且需频繁维修软水处理设备和采购工业盐。而且 ,冷凝水排至地下使站内污油井子外溢油气浓度增大 ,是较大的隐患源。因此 ,采取循环再利用的方法进行回收 ,将是较好的技术思路。可以说 ,冷凝水回收一举四得 …     

海洋平台Y型管节点静力强度研究

在海洋平台结构中,管节点是关键部位。以典型Y型管节点为例,采用有限元法,研究Y型管节点的静力强度。利用ABAQUS建立某海洋平台某Y型管节点有限元模型,通过施加一系列不同的载荷,计算得到Y型管节点失效时所承受的载荷。基于ABAQUS计算该Y型管节点在承受轴向拉伸、平面内弯曲和平面外弯曲载荷时构件发生失效的应力情况,发现构件失效时,所承受的轴向拉伸载荷为1 430 kN,平面内弯曲和平面外弯曲时弯矩载荷分别为37.28 kN·m和17.69kN·m。敏感性研究通过改变弦杆的壁厚,计算得到该Y型管节点在承受外部载荷一系列最大应力和变形值。研究表明,随着弦杆壁厚的增加,Y型管节点的应力和变形值减小。     

大口径原油输送管道的总传热系数

《油气集输设计规范》附录E"埋地硬质聚氨酯泡沫塑料保温集输油管道总传热系数K选用表"中,给出了保温厚度30 mm和40 mm、公称直径50～250 mm管道总传热系数,但无250 mm以上公称直径管道的总传热系数取值。通过对塔河油田塔—库原油外输线和塔—轮原油外输线的传热系数计算分析得出,对于DN300 mm、30 mm厚硬质聚氨酯泡沫塑料保温管道,在干燥地区,K值可取0.91 W/(m2·℃);对于DN400 mm、30 mm厚硬质聚氨酯泡沫塑料保温管道,在干燥地区和潮湿地区,K值可分别取0.70和0.89 W/(m·2℃)。     

造气罗茨鼓风机风叶损坏分析及改进(摘要)

我公司化肥厂有造气炉 1 2台 ,配套脱硫罗茨鼓风机 8台 ,近几年出现罗茨风机反转、风叶被打碎及整机报废的事故。故障原因 :1风机进口半水煤气含有大量硫和煤焦油 ,造成风机机壳内部和出口管线内结焦 ,止回阀无法使用 ,高压气体倒流 ,风叶被打碎。2供电线路过多 ,高压气体常从单台机组泄压 ,迫使风叶反转。3设备运行 1个阶段后 ,传动齿轮齿隙增大 ,当其大于风叶间隙时 ,风叶即反转。采用在风机出口加止回阀的办法进行改进 ,并在止回阀上加蒸汽吹扫线 ,轴承与介质接触端加 2只骨架油封进行密封 ,回转轴采用滚动轴承 ,旋转轴轴端加旋转手柄 ,…     

新型中和缓蚀剂SF-121B

ＳＦ 1 2 1Ｂ缓蚀剂是兰州西固环境添加剂厂生产的水溶性炼油工艺缓蚀剂 ,适应石油化工生产过程中ＨＣＬ Ｈ2 Ｘ Ｈ2 Ｏ和Ｈ2 Ｓ含量较高的系统 ,采用在金属表面形成保护膜和吸收中和氢离子等方法 ,达到防腐、缓蚀及中和效果。质量指标见表 1。表 1　ＳＦ 1 2 1Ｂ缓蚀剂质量指标项　目指标外观黄褐色液体ｐＨ值≥ 7.5相对密度 (Ｄ2 04)≤ 1 .1 0毒性≥ 95 0 0 (ＬＤ5 0 )1 996年 6月 3日至 30日在兰州化学工业公司动力厂原油车间常减压蒸馏装置分馏塔进行了ＳＦ 1 2 1Ｂ缓蚀剂工业试验。试验期间除防腐剂品种改变外 ,其余均按正常状态运行。…     

中频感应加热在管道外补口中的应用

中频感应加热设备用于管道外补口,其原理是将中频感应加热线圈套在钢管焊口处。该线圈是一个多匝电感线圈,利用中频提供的电流,在铜管壁内产生交变磁场,交变磁场产生的热磁滞损耗、涡流损耗使钢管发热。中频感应加热具有如下特点:1.加热迅速,补口加热时间1～2分钟,就能将管道焊口加热到所需温度;2.钢管圆周温度均匀;3.轴向存在温差,这是补口所需要的;4.温度调节方便,控制准确;5.不损伤焊口外的原涂层。因此,笔者认为中频感应加热是管道外补口较为理想的加热方法。     

缩短盐浴炉加热时间研究与应用

我厂热处理工段目前拥有 2 0 0 k W盐浴炉和1 0 0 k W硝盐炉各 2台。多年来 ,一直采用以下经验公式来确定加热时间 :τ=αD (1 )式中 ,τ为工件入炉后炉温回升至工件温度起始计算到工件出炉时间 ,min;α为加热系数 ,min· mm— 1,其值一般取 0 .4～ 0 .5;D为有效截面长度 ,mm。为了在工件加热中减少工件表面的氧化、脱碳 ,细化晶粒 ,缩短加热时间 ,将 α优选为 0 .2～ 0 .2 5min·mm— 1,并对碳素钢、合金钢和渗碳钢等零件的淬透性、硬度、金相组织和力学性能作了对比测试。1　试验过程对 45#进行 (830± 1 0 )℃淬火 ,用 1 0 % Na Cl水…     

论“内脚外吊”——介绍一种简单完整的脚手架施工工艺

“内脚外吊”是土建脚手架施工的一种新工艺。砌筑采用内脚手架,外装施工采用吊栏,合在一起称为“内脚外吊”。通过我公司在扶余地区油田十一中学楼、通讯楼、化南区点式楼和前郭地区油田一高中电教楼的推广使用,证明了“内脚外吊”是土建施工中一项成熟的、完整的、具有广泛推广使用价值的脚手架施工新工艺。一、构成“内脚外吊”的主要器件和铁马凳的制做构成本工艺的主要器件有:2～6m长φ48×3.5钢管脚手杆、扣件、跳板、铁马凳、手板葫芦和安全网等。其中铁马凳的制做,见图1。它对本脚手架工艺的简化至关重要。     

国产最大的 VPSA 制富氧装置开车成功

由成都华西化工研究所提供的 1 30 0 m3/h(标准状态 )空分制富氧装置——真空变压吸附 ( VPSA)已于 1 999年 9月 1日在四川大竹氮肥厂顺利开车。开车月余 ,装置运行良好 ,各项技术指标均达到或超过设计要求 ,产气量约 1 40 0 m3/h,氧纯度 93.7% ,电耗值 0 .42k W/m3。该装置采用五塔流程 ,即 5- 3- 1流程 ,三塔吸附 ,一塔均压 ,一塔抽真空 ,吸附剂利用率达 60 %。在工业生产中 ,许多场合并不需要高纯度的氧 ,只需2 5%～ 55%的富氧 ,因此 ,传统的深冷分馏法其制氧纯度高的优势未能得到充分的发挥。相反 ,真空变压吸附已发展成为世界上获取…     

表面活性剂对乳状液膜稳定性的影响

本文用显微镜分别考察了3种不同表面活性剂对液膜状态的影响,用激光粒度仪分析了表面活性剂对乳状液颗粒大小及分布的影响,用pH酸度计测定W/O/W多重乳状液膜体系外水相的pH值。结果表明:3种不同的表面活性剂(失水山梨糖醇酐单油酸酯span80、双烯基丁二酰亚胺T153、多烯基丁二酰亚胺T152)在膜溶剂含量为50 mL、载体含量2%、液体石蜡含量2%、内相NaOH浓度为0.5 mol/L及乳水比为1∶6条件下制得W/O/W型多重乳状液膜。span80所形成乳状液膜外水相pH值最大,膜破损严重;而T153所形成的乳状液膜外相pH值相对较小,乳状液膜较稳定。3种不同表面活性剂所形成的W/O乳状液在水分散相中平均粒径大小顺序为:T153(60.369μm)>T152(58.510μm)>span80(37.630μm),且T153形成乳状液的粒度分布最集中。乳水比为1∶5、初始硫离子含量为40 mg/L时,由T153所形成乳状液对硫离子的脱除率最高,达98%。     

聚乙二醇中红外光谱研究

采用MIR光谱研究了PEG的分子结构，研究发现:PEG的红外吸收模式主要包括:CH_2不对称伸缩振动模式ν_(as CH2-1-PEG)、CH_2对称伸缩振动模式ν_(sCH2-PEG)、CH_2弯曲振动模式δ_(CH2-PEG)、CH_2面外摇摆振动模式ω_(CH2-PEG)、C—O伸缩振动模式ν_(C—O-PEG)和CH_2面内摇摆振动模式ρ_(CH2-PEG)。进一步开展了PEG的TD-MIR光谱研究，PEG红外吸收模式增加了缔合羟基的伸缩振动模式ν_(OH-PEG)、CO伸缩振动模式ν_(C O-PEG)和缔合羟基的面外弯曲振动模式γ_(OH-PEG)。研究发现:随着测定温度的升高(303～523 K),PEG主要官能团对应的红外吸收频率及强度均有明显的改变，并进一步进行了机理研究。本项研究拓展了MIR光谱和TD-MIR光谱在重要的药剂辅料(PEG)结构及热稳定性方面的研究范围。     

陇东侏罗系低渗透高矿化度油藏聚合物驱油效果分析

陇东油区经多年注水开发,多数区块产出水矿化度已降至60 g/L以下,含Ca2++Mg2+约2 g/L;数值模拟评价表明马岭中区Y10油藏和樊家川Y9油藏是实施聚合物驱的最佳区块。分子量1.8×107~2.0×107的常规和抗盐HPAM在矿化度2.2 g/L的注入水和45.8 g/L的产出水中的溶液,进入距井眼30 m处地层时,其黏度高于地层原油。用Y10,Y9,Y4+5油层渗透率0.08~0.99μm2岩心测得的fr和frr值表明,驱油聚合物的分子量应不大于1.8×107,溶液浓度不小于600 mg/L;油层岩心渗透率为0.18~0.99μm2的Y10和Y4+5油层岩心聚合物驱采收率增值为10.0%~13.6%。报道并分析了两个聚合物驱现场试验结果。马岭中区岭122井组先导试验区,1996年7月至2000年初在油井综合含水92.5%时注入浓度600~1000 mg/L、分子量1.2×106、水解度10%的HPAM溶液0.1926 PV,岭122井注入压力上升,吸水指数下降并在恢复注水后两年维持不变,对应4口油井增油减水。华池悦22区试验区5口水井于2004年1月至2005年5月共注入浓度700~1000 mg/L、分子量1.8×107、水解度30%的抗盐HPAM溶液7.1×104m3,注入压力上升1.0~7.0 MPa,可对比5口油井平均日增产油9.28 t,含水(78.6%~92.4%)平均下降8.6%,见效时间1~7个月不等。图3表7参3。     

高压甲铵冷凝器的综合防护

1 工况与腐蚀高压甲铵冷凝器(简称202—C)是尿素车间4大高压设备之一,腐蚀突出,腐蚀与防护至关重要。202—C是1台立式管壳式热交换器,内径2m,总高16.527m,壳体厚12mm,总重95t,总换热面积1772m~2,在高温、高压条件下操作。在202—C内,从汽提塔来的汽提气(CO_2、NH_3、H_2O的混合物)从顶部进入,而从高压喷射器输送来的液氨和甲铵混合液从     

中原油田表面活性剂/聚合物二元复合驱技术室内研究

针对高温高盐的中原油田,考察了石油磺酸盐MJ2和DQ分别与M=2.4×107的HPAM Y2、疏水基含量0.25%的疏水缔合聚合物AP-P5组成的4个表聚二元体系98℃下的界面张力、表观黏度、耐盐性和热稳定性.配液用水为矿化度122.4 g/L、含钙镁的胡12块产出水,在考察耐盐性时使用NaCl盐水,基础实验体系含石油磺酸盐3.0 g/L,含聚合物1.5 g/L.含MJ2的表聚二元体系与胡12块原油间的界面张力在含盐量30～210 g/L时维持10-3～10-4mN/m超低值,受含盐量的影响相对较小,动态界面张力迅速达到稳定.含Y2的表聚二元体系即使Y2浓度增至2.5 g/L,黏度仍小于10 mPa·s.含AP-P5的表聚二元体系在温度超过60℃后,黏度快速上升,在AP-P5浓度超过1.0 g/L后,98℃黏度快速上升,含盐量达到230 g/L时为54～59 mPa·s.3.0 g/L MJ2 1.5 g/L AP-P5体系为最佳体系,在98℃老化150天过程中界面张力波动小,150天后黏度31.3 mPa·s.在98℃用此体系在天然岩心上驱油,注入段塞体积为0.25～0.30 PV,采收率提高值为14.3%～15.8%.图8表3参2.     

高温高压油田套损因素分析及控制技术

1 文留油田套管损坏井分布规律(1)在平面上 ,套管损坏井主要集中在构造顶部、轴部和翼部地层倾角较大的区域及断层发育的主力生产区块。统计表明 ,仅W 10块、W 13块和W 2 5东块的套管损坏井就占全部套管损坏井的 5 5 1%。(2 )在纵向上 ,井口至水泥返高段具有吸水性强、与砂岩油层相邻或互层的塑性泥岩井段 ,生产井段上下 5 0m范围与油层相邻泥岩破碎带及油层顶部和底部的砂泥岩界面处及复合盐层段三个区间 ,是套管损坏的主要分布区。2 影响因素分析(1)地应力的影响。研究认为地应力对套损影响的主要原因是 :①现代的应力的高应力区对套…