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深井曝气废水处理装置的主体设施是一口垂直置于地下、管状、封底的曝气槽。一般深度50~100m、φ3m以内的钢质槽体。 目前,我国建设曝气槽的主要施工方法是钻探法,成孔后将槽体下沉就位。继东北某厂发生φ2m的槽体失稳后,江南某工程在槽体下沉 相似文献
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气动絮凝反应模型试验 总被引:3,自引:1,他引:3
采用以筛分粘土配制的水样进行了气动反应模型试验。结果表明,气动絮凝反应具有良好的促进絮凝的效果;曝气强度宜控制在0.015~0.05m3/(m3·min);曝气装置扩散的气泡直径越小则反应效果越好。 相似文献
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曝气方式对M—CAST工艺处理生活污水的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
将CAST和MBR工艺结合而构成M-CAST工艺,考察了在非限量曝气、限量曝气及间歇曝气方式下,该系统对生活污水的处理效果.试验结果表明,曝气方式对COD去除效果的影响较小(对其平均去除率>90%),但对总氮的去除影响较大;当MBR和CAST工艺同时运行且采用间歇曝气时,MBR对总氮的去除效果最好,出水TN平均浓度仅为3.55mg/L,达到了优质杂排水的水质标准.研究还表明,M-CAST工艺可根据污水排放要求实现CAST和MBR工艺的灵活切换,且利用膜组件出水就可满足小水量的回用要求,具有节约工程投资和减小占地面积的优点. 相似文献
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采用混合反应器模拟氧化沟运行的方式,探讨曝气方式对其脱氮效果的影响.结果表明:分点曝气的溶氧效率高,好氧区长,而分段曝气的氧有效利用(用于硝化)率高,两者的硝化率相当,但采用分点曝气时好氧区的整体DO水平偏低,其硝化菌活性不如分段曝气的,两者的硝化菌活性分别为4.55和4.89 mgNH4 - N/(gMLVSS·h).两种方式下对有机物的去除效果相当,去除率分别为91.01%和92.19%,出水COD皆在30 mg/L以下,但在分段曝气中有机物主要用于反硝化脱氮,反硝化效率高,而在分点曝气方式下只有一小部分有机物用于反硝化,脱氮率低,出水硝态氮浓度高.分点曝气的污泥沉降性能较好,但运行稳定性不如分段曝气系统,好氧区与缺氧区的比例受进水水质的影响较大,从而影响处理效果. 相似文献
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介绍了采用"接触氧化 人工湿地"组合工艺处理小区污水的试验研究。组合工艺的试验运行分两个阶段:前阶段生物接触氧化池连续运行,后阶段生物接触氧化池间歇运行。试验结果表明,间歇运行的生物接触氧化池与人工湿地组合,其运行效果优与连续运行的工艺组合。组合工艺的最佳运行工况为曝气强度为4.0 m3/(m2.h),进水0.25 h,曝气2 h,沉淀1 h,排水0.25 h,此时出水水质可达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB18918-2002)的一级A标准,经过消毒后可以回用。同时针对不同浓度的小区污水,还可以通过调整组合工艺的运行方式以满足排放标准要求。 相似文献
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本文探讨了均匀受限曝气的机理 ,并通过在一汽污水厂进行的运行对比研究 ,充分表明了该法处理有机废水效率高、能耗低、出水好、切实可行 相似文献
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曝气生物滤池深度处理石化废水的试验研究 总被引:2,自引:1,他引:2
采用接种挂膜法,以中试规模的曝气生物滤池(BAF)深度处理某石化企业经纯氧曝气处理后的二级出水,考察了正常负荷和冲击负荷下的处理效果,确定了反冲洗参数。结果表明,正常负荷下采用低滤速运行时,BAF对COD和浊度的平均去除率分别为34.1%和84%;采用高滤速运行时BAF对COD和浊度的平均去除率分别为35.3%和86.6%。BAF具有较强的耐冲击负荷能力,在进水COD平均为78.9mg/L、浊度平均为3.64NTU的条件下,对COD和浊度的平均去除率分别为55.4%和81.9%。采用先气冲后水冲的方式对BAF进行反冲洗,气冲时间为2min,强度为25m^3/(h·m^2),水冲时间为8min,强度为12.5m^3/(h·m^2),反冲洗周期为1个月,反冲洗后生物膜中微生物的活性可较快恢复。 相似文献
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传统膜生物反应器(MBR)的能耗较大、运行费用较高,为此开发了射流曝气MBR工艺。采用其处理某开发区污水,在进水COD为60~300 mg/L、氨氮为3~30 mg/L、总磷为0.8~5 mg/L、水力停留时间为2 h的条件下,出水COD、氨氮、总磷的平均值分别为25、1.27、1.66 mg/L,平均去除率分别为84%、93%、46%。反应器采用射流曝气方式,提高了氧的转移效率,大幅降低了能耗,与常规MBR相比则节能达70%。近一年的运行表明,射流曝气对膜丝的正常工作没有任何影响,其清洗周期保持不变。 相似文献
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间歇曝气折流BAF处理小城镇生活污水的效能研究 总被引:1,自引:1,他引:0
在间歇曝气运行方式下对折流曝气生物滤池(BBAF)处理小城镇生活污水的效能进行了研究,考察了曝气/停曝时间对处理效果的影响.结果表明,在气水比为8:1、曝气/停曝时间分别为1.5 h/1 h和1.25 h/1.25 h的条件下,当进水COD为53~275 mg/L、TN为16.83~47.68 mg/L、TP为1.58~3.75 mg/L时,出水水质均能满足<城镇污水处理厂污染物排放标准>(GB 18918--2002)的一级B标准.曝气/停曝时间为1.25 h/1.25 h相对节能,可作为今后运行的主要工况. 相似文献
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为考察同步硝化反硝化(SND)的持续稳定性,以模拟污水为试验对象,于SBR反应器内研究了不同供氧模式下SND过程中氮转化规律和DO、ORP及pH值的变化规律.试验结果表明,恒定气量连续曝气(CA)模式下,SND持续稳定的时间及对TN的去除率随曝气量的增加而减小,DO、ORP和pH值的曲线上均出现了预示SND过程结束而完全硝化反应开始的折点;在恒定气量间歇曝气(IA)模式下,随曝气百分数(AF)的降低,DO、ORP和pH值的曲线上不仅没有折点出现而且均呈现趋于平直、稳定的趋势,同时对TN的去除率相应增加;在恒定DO浓度连续曝气模式下,当DO浓度从2.0 mg/L降至0.5 mg/L时,ORP和pH值的波动逐渐趋于稳定且对TN的去除率也随之增加.对上述试验结果进行分析可知,具有低AF的IA和恒定低DO浓度的CA两种模式,不仅有利于低碳城市污水SND过程的持续稳定,而且还可节省曝气量. 相似文献