土压力盒在河砂条件下的误差试验分析

土压力盒在4种不同粒径的河砂介质条件下,随着荷载的不断增加,测得的误差曲线逐渐趋于平缓,差值从-69.13%～-40.33%不等,文章根据产生误差的问题进行了室内试验研究。结果表明这种误差与土压力盒的厚径比成正比关系,与弹性模量、内摩擦角成反比关系。对产生误差的因素进行归一化处理,并依据试验数据建立测试误差与影响因素的函数关系,利用函数关系式减少理论应力值与实测应力值的误差。     

分层介质中微型土压力盒匹配误差分析

在岩土工程领域,为了研究分层介质与微型土压力盒的相互作用对量测误差的影响,结合匹配误差理论,通过微型土压力盒的室内砂土标定试验,探讨了分层介质中微型土压力盒的埋设方法及微型土压力盒下部填砂厚度对标定曲线的影响。试验结果表明:对于单膜电阻式微型土压力盒应用于分层介质中土体应力监测时,使其受压面朝向平均粒径较小的均匀介质放置时,能够有效减小量测误差。对其进行室内标定时,随着下部填砂厚度的增加,匹配误差逐渐减小,当填砂厚度不小于压力盒直径的4倍时能够有效提高室内标定精度。     

消除土压力盒温度应力影响的试验方法

本文介绍了在使用土压力盒进行室内小型模型试验时遇到的温度应力问题,在分析温度对土压力盒读数影响的基础上,针对性的进行试验且提出了一种简单易行的消除温度应力方法,为提高试验数据精度,正确归纳试验规律提供了前提条件.     

土压力盒的标定

鉴于实际工程的需要,这里对土压力盒进行标定,提出了土压力盒标定的几种方法,对黄土介质中的土压力盒一一进行标定,并与厂家标定的结果进行对比。同时对比了黄土介质和砂介质的标定的结果:黄土标定曲线的K值和厂家给定的K值差别较大,而黄土介质和砂介质中对土压力盒的标定结果的K值基本上一致,最后分析了产生以上差异的原因。     

劲性桩围护结构侧向土压力的室内试验研究

本文通过室内静力模型实验，得到了劲性桩围护结构侧向土压力以及地面影响范围随开挖深度的变化规律：存在临界开挖掘深度，当开挖深度小于监挖深度时，侧向土压力的影响范围随开挖深度的变化较快，当开挖深度大于临界开挖深度时，变化将变缓。     

微型土压力盒的标定及修正

微型土压力盒的载荷系数K值与工作介质有很大关系,为研究其在不同介质中的工作特性,室内试验研究了散体材料、粉体材料和相似材料在砝码加载情况下的载荷系数.分析了厂家给定值和标定值的差异及产生原因,指出砂标K值偏差比厂家给定值小50%左右,试验时需要对给定值进行修正;粉体和相似材料的标定值与给定值相差不大,可以直接采用厂家所给数据.     

不同气候条件膨胀土路堤土压力的变化规律试验研究

用广西南友路宁明地段“中等膨胀性土”和湖南常张路慈利地段“弱膨胀土”作路堤填料,按90%的压实度填筑,在不同排水边界条件和不同路堤边坡坡度条件下,模拟路堤在4种不同气侯条件下,通过8组膨胀土路堤模拟试验,研究得出了膨胀土路堤中土压力的变化规律:①膨胀土路堤中的土压力与路堤填料、路堤土的压实度、排水边界条件和路堤中的含水量等密切相关;②膨胀土路堤堤顶积水时,当路堤中的含水率从最佳含水率增大到饱和含水率左右时,路堤中的土压力增大0.006～0.073MPa不等;③有较高含水率(接近饱和)的膨胀土路基,在阴天、日照和降雨气候条件下膨胀土路基中的土压力变化在±0.001MPa,一般不会超过±0.002MPa;④膨胀土路堤受大气影响深度范围为2.5～3m,越靠近膨胀土路堤表面,土压力变化幅度越大;⑤膨胀土路堤中的土压力变化,由膨胀土路堤中含水率变化所引起的土体自重的变化和膨胀土在不同气候条件下不同含水率所产生膨胀土压力的变化的综合作用结果。     

粘性土基于室内模型试验土压力分布形式的研究

针对朗肯土压力理论与实际相差较大,本文以粘性土为材料,在室内采用悬臂支护,模拟基坑开挖过程,量测开挖过程中土压力及支护结构位移的变化,与朗肯理论对比,得出总主动土压力实测比理论小约11%;被动区在坑下(0.15～0.2)倍开挖深度范围内,实测值与理论值接近,其下小于理论值,总被动土压力实测比理论小约24%;在试验基础上,建议了一种粘性土土压力分布形式。     

模型试验中膜式土压力盒标定及其应用

土工模型试验和现场试验中常采用膜式土压力盒作为压力测试元件,即通过测量膜的变形（挠曲）量获取压力值。膜式土压力盒作为埋入介质内部的测试元件,由于土压力盒与岩土介质的刚度差,测试中受到由差异变形导致的岩土介质土拱效应的影响,特别是模型试验的应力历史也会产生不同程度的土拱效应影响。针对桩承式路堤多陷阱门模型试验中的加卸载条件,采用相同的试验用砂在相同的相对密度条件下进行了1组加载标定和4组不同填料高度下的卸荷标定试验。结果显示,加载曲线线性较好,而卸载曲线可采用指数曲线来进行拟合。将获取的标定系数应用于桩承式路堤多陷阱门模型试验当中,发现填料填筑过程中采用砂标系数处理得到的平均土压力值与路堤自重应力较为吻合。在陷阱门下沉模拟桩间土下沉过程中,分别采用砂标加载系数和卸荷系数处理土压力数据,与实际情况能够较好的吻合。     

砂土基于室内模型试验土压力分布形式的研究

通过室内对悬臂、单支撑支护,采用砂土进行土压力量测试验,并与朗肯土压力理论进行对比,得出新的土压力分布形式。     

刚性挡土墙主动土压力的试验研究

本文扼要地评述了这一课题国内外的研究情况,指出了关键问题在于至今还未弄清土压力的分布规律、小大及其影响因素。为此,对砂土填料在挡土墙平移情况下进行了土压力试验,以及对粘性土填料在挡土墙平移、绕墙底转动和绕墙顶转动情况下进行了土压力试验。通过试验,对土压力的非线性分布规律及其影响因素有了新的重要的认识,这将有助于发展新的挡土墙土压力理论。     

不同埋设状态下土压力盒砂标试验研究

通过对单膜电阻应变式土压力盒的室内砂标试验,分析土压力盒的埋设状态对其砂标结果的影响。不同埋设倾角和埋深压力盒的砂标结果显示：土压力盒在倾斜埋设时的砂标线比正向、侧向和反向埋设的线性差;其埋置越深砂标线的线性也越差;土压力盒侧向埋设时的标定的直线方程与厂家提供的误差较大;并随着埋深的增加直线方程的误差逐渐增大。     

粘性土覆盖层下土中超孔隙水压力的动力试验研究

以土-结构动力相互作用体系的模拟地震振动台模型试验为基础，考察了粘性土覆盖层下的粉土及砂土在模拟地震中的超孔隙水压力增长规律，及其震后的短期固结行为特征，分析了覆盖层下土体在地震中的超孔隙水压力发展特征机理，并探讨了影响超孔隙水压力发展的主要因素。     

活性炭盒法检测室内氡浓度的影响因素探讨

以某高氡浓度水平的住宅为研究对象,通过一系列实验,分析了活性炭盒法检测室内氡浓度时,房间封闭时间、房间通风状况、采集时间等因素对检测结果的影响.结果表明:房间封闭24小时后测量的结果明显高于未封闭24小时直接测量的结果；房间封闭越严实,室内氡浓度越高；采集48小时与采集更长时间的检测结果基本相同.     

气顶法埋设土压力盒技术应用及实测分析

通过在上海某超深基坑地墙施工阶段采用气顶法进行土压力盒埋设试验,对安装埋设技术和实测数值做了研究分析,验证了顶出法埋设技术的可靠性,对后续类似工程安装工作具有借鉴意义。     

关于提高基坑土压力计算真实性的探讨

本文对基坑工程中土压力的影响因素进行分析，并提出相关建议：建立区域式岩土信息的相关管理系统；准确掌握岩土环境信息；加强对时空耦合效应和计算方法等在理论上的研究；使用可与检测信息密切结合的动态支护技术等。     

锚拉桩侧向土(岩石)压力测试手段及安装方法探讨

结合具体工程实例,介绍了边坡支护结构锚拉桩侧向土(岩石)压力的测试手段及安装方法,总结了一套适用于在锚拉桩支护结构中土压力盒测试仪的详细安装方式,对在类似支护结构中测试土(岩石)侧向力起到施工指导作用,保证支护结构后侧向土(岩石)压力测试值真实反映现场支护结构受力,为优化设计提供准确、可靠的计算依据。     

南阳中膨胀土水泥改性的室内试验研究

取南水北调中线工程南阳段自由膨胀率77%的中膨胀土,开展了一系列不同水泥掺灰率和不同龄期下,压实度为98%试样的物理力学特性试验。通过对素膨胀土与改性膨胀土的胀缩性、界限含水率、级配及无侧限抗压强度的对比,揭示了掺灰率及养护龄期对膨胀土改性效果的影响。试验结果表明:(1)随掺灰率的增加,改性膨胀土的胀缩性指标及反映黏土亲水性的液限和塑性指数均降低、胶粒含量减小、级配曲线随趋于平缓、无侧限抗压强度和弹性模量增加;合理的掺灰率应取6%;(2)随养护龄期的增加,胀缩性指标、液限、塑性指数、胶粒含量减小,无侧限抗压强度和弹性模量则增大。     

建设在冲积地层的沉井井壁土压力室内试验研究

本文通过冲积地层土质在不同密度、不同含水率情况的混凝土壁板的大型直剪仪室内实验,回归出可应用于工程实践的土与混凝土结合面摩擦系数经验理论公式。