无卤阻燃抗静电PA6/GF复合材料的研制

以尼龙6/玻璃纤维(PA6/GF)为基体材料,加入抗静电剂、无卤阻燃剂二乙基次膦酸铝(ADP)制备了矿用PA6/GF复合材料,考察了复合材料的抗静电性能和阻燃性能,以及ADP加入对复合材料抗静电性能、力学性能和热稳定性能的影响。结果表明,抗静电剂163及抗静电剂190的加入能提高PA6/GF复合材料的抗静电性能,当两者复配使用且质量比为1∶2时,材料表面电阻率降低至9.7×107Ω;阻燃剂ADP的加入能提高抗静电PA6/GF复合材料的阻燃性能,当阻燃剂质量分数达到15%时,复合材料阻燃等级达到UL94 V–0级;此外,无卤阻燃抗静电PA6/GF复合材料的综合性能优异,复合材料的抗静电性能、力学性能以及热稳定性能均能保持较好水平。     

PLA/改性MMT复合材料的性能

以十六烷基三甲基溴化铵(CTAB)为改性剂对蒙脱土(MMT)进行改性,将其填充到聚乳酸(PLA)中,采用熔融插层法制备了PLA/改性MMT复合材料,并研究了复合材料的性能。结果表明:添加MMT可提高复合材料的阻燃性能和耐热性能;添加未改性MMT降低了复合材料的力学性能,当其用量为9 phr时,复合材料的拉伸强度从42.1 MPa降至38.6 MPa,断裂拉伸应变从4.5%降至2.2%,冲击强度从15.2 kJ/m~2降至8.6 kJ/m~2;添加适量(3~5 phr)改性MMT可提高复合材料的力学性能,当其用量为5 phr时,复合材料的拉伸强度和断裂拉伸应变均达最大值,分别为47.2 MPa和10.6%,当其用量为3 phr时,复合材料的冲击强度达最大值,为25.2 kJ/m~2。     

聚氯乙烯/季铵盐抗静电复合材料的制备与性能

以聚氯乙烯为基体树脂,制备聚氯乙烯/季铵盐抗静电复合材料,研究聚氯乙烯/季铵盐抗静电复合材料的抗静电性能和力学性能。结果表明:季铵盐的添加量为9份时,聚氯乙烯/季铵盐抗静电复合材料的抗静电性能显著提高;随着季铵盐用量的增加,聚氯乙烯/季铵盐抗静电复合材料的缺口冲击、拉伸强度和断裂伸长率变化趋势分别为先减小后增加、减小和逐渐增加。     

助剂对PVC/稻壳粉复合建筑模板性能的影响

主要考察了ACR、CPE和DOP等改性助剂对PVC/稻壳粉复合建筑模板力学性能的影响,结果表明:ACR与CPE对复合材料的冲击强度、拉伸强度和弯曲强度都有一定增强作用;DOP对复合材料的冲击强度和弯曲强度有增强作用,但不利于拉伸强度的提高;ACR、CPE和DOP的最佳用量分别为4 phr、6 phr和6 phr,复合材料的拉伸强度为61 MPa、冲击强度为18.5 k J/m2,弯曲强度可达64 MPa。     

PP/硅灰石复合材料力学性能的研究

采用熔融共混法制备了聚丙烯(PP)/硅灰石复合材料,考察了硅灰石表面处理及其用量对PP/硅灰石复合材料力学性能的影响。结果表明:硅灰石粉体经偶联剂甜菜碱(CAB)表面改性处理后,其填充复合材料的拉伸强度、断裂强度和冲击强度均比未处理体系有所提高。随着改性硅灰石用量的增加,PP/硅灰石复合材料的拉伸强度和断裂强度均先升后降,其中当改性硅灰石用量为10 phr时,复合材料的拉伸强度和断裂强度均达到最大值,分别比纯PP提高了17%和63%;另外,当改性硅灰石用量为40 phr时,复合材料的冲击强度达到最大值(2.59 kJ/m2),比纯PP提高了29%。     

废渣粉煤灰纤维棉增强PVC复合材料

本文选用废渣制成的粉煤灰纤维棉(FAF)和聚氯乙烯(PVC)树脂作为原料,成功制备了FAF/PVC复合材料,研究了FAF的表面处理及其加入量对复合材料力学性能、热性能和硬度的影响,并用SEM对复合材料的界面进行了表征。实验结果表明,相对于纯PVC树脂而言,复合材料含经KH550处理的FAF40phr时,拉伸强度提高约12%;含经软化剂处理的FAF10phr时,冲击强度提高约110%;含经偶联剂和软化剂联合处理的FAF10phr时,冲击强度提高约70%,拉伸强度提高约11%,维卡软化温度随FAF添加量的增加呈上升趋势。研究结果证明,KH550和软化剂联合使用会对复合材料起到有效的增强增韧效果,因此能提高复合材料中FAF的填充量。制成的环保型FAF/PVC复合材料不仅性能全面高于纯PVC,而且材料成本显著降低,为综合利用废渣FAF开拓了新方向。     

永久型抗静电PA66复合材料的性能探讨

采用双螺杆熔融共混方法,以PA66为基材,添加聚酰胺6型永久型抗静电弹性体,制得永久型抗静电PA66材料.研究了聚酰胺6型抗静电弹性体含量对PA66表面电阻、体积电阻率、缺口冲击强度、弯曲强度、热变形温度、微卡软化点、结晶温度的影响.结果表明,PA66/抗静电剂A复合材料的表面电阻最低达到9×109Ω,体积电阻率最低达到1.2×1010Ω·m;缺口冲击强度最高达到8.09 kJ/m2;热变形温度基本稳定在55℃;结晶温度随抗静电剂A加入量的增加略微降低.抗静电剂A质量分数在20％时,综合性能较好,满足了抗静电材料的要求.     

中国专利北大核心

一种高抗冲击性聚丙烯复合材料及其制备方法本发明属于高分子材料技术领域,具体涉及一种高抗冲聚丙烯复合材料及其制备。所述聚丙烯复合材料组分为:聚丙烯100.0 phr,高岭土15.0～25.0 phr,硫酸钡25.0～45.0 phr,钛酸酯偶联剂0.2～0.8 phr,铝酸酯偶联剂0.2～0.8 phr。该聚丙烯复合材料具有较好的拉伸强度,弯曲强度,且材料的断裂伸长率高,韧性和抗冲击性能好,非常适用于制造汽车仪表盘等对冲击性能     

HDPE/CB/PA6复合材料的导电与力学性能研究

为了改善尼龙6低温与干态存在着冲击强度低、纤维状易于电荷富集的缺陷,制备了高密度聚乙烯(HDPE)/导电炭黑(CB)/尼龙6(PA6)复合材料。首先制备了HDPE/CB共混物作为功能改性剂,再以马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)为增容剂,通过双螺杆挤出机熔融共混制备了HDPE/CB/PA6复合材料。通过扫描电子显微镜(SEM)、万能试验机、高阻计等方法,研究了添加增容剂和HDPE与PA6配比以及导电炭黑粒子含量对复合材料力学性能和导电性能的影响。结果表明,加入5 phr的增容剂POE-g-MAH,明显提高了HDPE与PA6的界面黏附力,复合材料相容性较好;当HDPE与PA6的质量比为35/65时,复合材料的断裂伸长率从纯PA6的88%增加到251%,缺口冲击强度从12.5 kJ/m~2增加到53.7 kJ/m~2;当导电炭黑的含量增加到2.5 phr时,复合材料的室温体积电阻率降低了7~10个数量级,约为10~8Ω·cm。     

中国专利

正一种高抗冲击性聚丙烯复合材料及其制备方法本发明属于高分子材料技术领域,具体涉及一种高抗冲聚丙烯复合材料及其制备。所述聚丙烯复合材料组分为:聚丙烯100.0 phr,高岭土15.0～25.0 phr,硫酸钡25.0～45.0 phr,钛酸酯偶联剂0.2～0.8 phr,铝酸酯偶联剂0.2～0.8 phr。该聚丙烯复合材料具有较好的拉伸强度,弯曲强度,且材料的断裂伸长率高,韧性和抗冲击性能好,非常适用于制造汽车仪表盘等对冲击性能     

废聚丙烯/废轮胎胶粉/废尼龙短纤维复合材料 Ⅰ.配方

用双螺杆挤出机制备了废聚丙烯/废轮胎胶粉/废尼龙短纤维(WPP/GRT/WSF)复合材料,通过正交实验得出了制备该复合材料的最佳配方,讨论了增容剂用量、氯化聚丙烯的含氯质量分数、GRT用量及其粒径、WSF用量及预处理对该复合材料力学性能的影响。结果表明,制备该复合材料的最佳配方(质量份,下同)是WPP100,GRT30,WSF8,二甲基二硫代氨基甲酸锌、二硫化二苯并噻唑、多乙烯多胺及重油用量依次为0.6,1.2,0.3,2,聚丙烯接枝马来酸酐、氯化聚丙烯用量依次为8,4;在最佳配方下,该复合材料的非缺口冲击强度为25.2kJ/m2,拉伸强度为13.6MPa;GRT用量为30份时,该复合材料的拉伸强度和非缺口冲击强度最大,GRT的最佳粒径为40目;WSF经D法预处理后,提高了该复合材料的力学性能,拉伸强度为16.3MPa,非缺口冲击强度为27.8kJ/m2。     

纳米锡酸锌/ABS/PVO复合材料阻燃性能研究

采用熔融共混法制备了纳米锡酸锌/丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS)/聚氯乙烯(PVC)复合材料。并对复合材料的冲击强度、阻燃性能进行了测试。结果表明,纳米锡酸锌不但可以提高复合材料的缺口冲击强度,还可以改善复合材料的抑烟阻燃性能。特别是当纳米锡酸锌添加量为6份时,复合材料的阻燃抑烟性能最佳。与未添加纳米填料时相比,纳米锡酸锌/ABS/PVC复合材料的缺口冲击强度达到69．93 kJ/m~2,提高幅度达49．71%。扫描电镜(SEM)分析表明,当纳米锡酸锌在6份时,其在复合材料中呈纳米级分散,且与塑料基体结合良好。     

滑石粉对聚丙烯/聚烯烃弹性体共混物结晶行为和力学性能的影响

采用双螺杆挤出机制备了均聚聚丙烯(PPH) /聚烯烃弹性体( POE) 共混物和PPH/POE/滑石粉三元共混体系。使用差示扫描量热仪和万能试验机研究了共混物和复合材料的结晶性能、力学性能和加工性能。结果表明,POE对PPH力学性能和结晶性能有明显的影响,随着POE用量的增加,PP/POE共混物的结晶度明显下降,PPH/POE 共混物的冲击强度明显提高,但拉伸强度显著降低。POE含量为20 %时,冲击强度由2.1 kJ/m2提高到39 kJ/m2,拉伸强度由30 MPa 降低到22MPa。加入滑石粉可以提高PPH/POE共混物的拉伸强度,滑石粉添加量1份时,可使共混物的拉伸强度提高到24 MPa。     

芳香酸钙刚性粒子增韧聚氯乙烯

选用硬脂酸(HSt)与钛酸酯偶联剂131分别对芳香酸钙(CaT)表面进行处理;观察了处理前后CaT在聚氯乙烯(PVC)中的分散状况与界面结合。研究了CaT对PVC拉伸性能、冲击性能的影响。结果表明,CaT表面未处理,当其含量为4份时,PVC的缺口冲击强度由2.9kJ/m~2提高至3.6kJ/m~2,拉伸强度略有上升;CaT表面经3%HSt处理后,分散性能变好,改性效果明显,当其含量为4份时,PVC的综合性能最好,其拉伸强度由53.5MPa提高至56.0MPa,缺口冲击强度由2.9kJ/m~2上升至3.7kJ/m~2。CaT表面经2%钛酸酯偶联剂131处理后,界面结合性能明显变好,当其含量为6份时,PVC的综合性能最好,其拉伸强度由53.5MPa上升至57.5MPa左右,缺口冲击强度由2.9kJ/m~2上升至4.05kJ/m~2;扫描电子显微镜发现CaT表面处理后,在PVC中分散更加均匀,界面结合得更好,更大程度发挥了刚性粒子增韧效果。     

注塑级阻燃增韧ABS/PVC合金

采用熔融共混法制备注塑级丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS)/聚氯乙烯(PVC)合金材料.研究了丙烯酸酯共聚物(ACR)、流动改性剂和三氧化二锑(Sb_2O_3)及硼酸锌对合金材料冲击强度、拉伸强度、维卡软化点、熔体指数及阻燃性的影响.结果表明:6份ACR可使合金材料的冲击强度达到42.34 kJ/m~2,而6份Sb_2O_3或3份Sb_2O_3和6份硼酸锌配合使用时.阻燃等级为FV-0.2份EBS和2份硬脂酸正丁酯配合使用时,合金的熔体指数达到2.5g/10min左右,满足注塑工艺的要求.     

废旧聚丙烯/废弃印刷线路板非金属粉复合材料的制备及性能

采用挤出注塑法以废旧聚丙烯（WPP）为基体、废弃线路板非金属粉（WPCBN）为填料制备了复合材料。考察了WPCBN对材料阻燃性能及力学性能的影响。通过红外光谱和扫描电子显微镜分析研究了WPCBN改性前后官能团结构及复合材料冲击断面形貌的差异,以探讨硅烷偶联剂（KH550）、马来酸酐接枝聚丙烯（MAPP）对WPP/WPCBN界面相容性改善及复合材料力学性能提高的作用机理。结果表明,WPCBN超过10 phr后复合材料具有自熄性;经1.5 phr KH550改性后,WPCBN与WPP间的界面黏结力增强,复合材料拉伸、弯曲及冲击强度分别提高6.5%、6.25%和17.9%;m（WPP）：m（WPCBN）：m（MAPP）为100：30：9时,复合材料的拉伸、弯曲强度增幅最大,分别为37.5%和48.8%;WPP/WPCBN与新聚丙烯（NPP）/WPCBN复合材料相比,拉伸、弯曲强度仅降低16.8%、20.4%。     

废纸浆/ABS复合材料的性能研究

研究了废纸浆、马来酸酐接枝苯乙烯-乙烯/丁烯-苯乙烯(SEBS-g-MAH)用量以及发泡对废纸浆/丙烯腈-丁二烯-苯乙烯(ABS)复合材料的力学性能和吸水率的影响;通过扫描电镜SEM分析了SEBS-g-MAH对未发泡和发泡废纸浆/ABS复合材料的增容效果.结果表明:废纸浆用量为30份和SEBS-g-MAH用量为20份时,未发泡和发泡复合材料的拉伸性能和缺口冲击强度都达到最佳;吸水率随纸浆用量的增加而增加,SEBS-g-MAH用量为20份时,未发泡和发泡材料吸水率都达到最低.发泡后的复合材料的拉伸强度降低,冲击性能和吸水率升高.SEBS-g-MAH能有效地改善ABS和纸浆的界面相容性.     

马来酸酐接枝天然橡胶在废报纸粉填充聚氯乙烯材料中的应用

研究了马来酸酐接枝天然橡胶（MNR）作为改性剂，对废报纸粉（PF）填充聚氯乙烯（PVC）复合材料的力学性能和热学性能的影响。研究结果表明，MNR可以较好地改善PF与PVC基体的相容性，显著提高材料的冲击强度。当PF用量（质量份）为5份、MNR为4份时PF／PVC复合材料的综合性能最好，其拉伸强度为48．8MPa，缺口冲击强度达10．1kJ／m^2，后者比改性前提高了87％。热重分析表明：PF／MNR／PVC复合材料的耐热性比纯PVC树脂有所提高。而PF／PVC复合材料的维卡软化温度随着PF填充量的增加而提高，但随着MNR的增加而略有降低。冲击断面扫描电镜分析证实MNR改善了报纸粉与基体树脂的相容性。     

Effect of epoxy resin on morphology and physical properties of PVC/organophilic montmorillonite nanocomposites

Poly(vinyl chloride)/organophilic montmorillonite (PVC/OMMT) nanocomposites were prepared by means of melt blending. A liquid epoxy resin was used to aid PVC chains in intercalating into silicate layers. The effects of the preparation methods and epoxy resin contents on the melt intercalation of PVC were investigated. The morphology development, mechanical properties and optical properties of the PVC/OMMT composites were tested as functions of epoxy resin content and OMMT content. Wide‐angle X‐ray diffraction, transmission electron microscopy and scanning electron microscopy were used to characterize the morphology of the resulting composites. After being pretreated by the epoxy resin, the OMMT layers were largely intercalated into the PVC matrix, and even exfoliated at high epoxy resin content. The addition of epoxy resin led to a decrease in optical clarity of the composites but improved the processing stability, as indicated by yellowness index and haze measurement. However, the optical clarity of the composites containing 4 phr of epoxy resin (PVC/E‐OMMT) was improved by increasing the OMMT content, as shown by light transmission. Both the tensile strength and notched Izod impact strength of the PVC/E‐OMMT composites reached their maximum values when the OMMT content was 0.5 phr and the epoxy resin content was 2 phr. With further increase of the OMMT content and the epoxy resin content, the tensile strength decreased but was still higher than that of original PVC. The method of addition of epoxy resin had little effect on the physical properties but mainly influenced the morphology of PVC/OMMT nanocomposites. © 2003 Wiley Periodicals, Inc. J Appl Polym Sci 89: 2184–2191, 2003