尾切叶片全叶栅气动特性的实验研究

在不同节距和冲角下，对具有尾切叶片的透平高压级转子全叶栅进行了静吹风。实验结果表明，无论在设计和变工况下，由于二次流损失的影响端壁附近的流量系数最小，这产实际最佳尾切尺寸小于理想最佳尾切尺寸的原因之一，但不是主要原因。主要原因是前列静子叶栅叶片尾切使尾流区加宽，这样的尾流进入转子流道引起流动严重恶化。     

损失模型在透平尾切叶片栅损失计算中的应用

应和强国芳等四种损失模型，计算了尾切叶片栅的流动损失，并将计算结果与实验值进行了比较，以期找到适于计算尾切叶片栅流动损失的损失模型。     

损失模型在透平尾切叶片栅损失计算中的应用

应用强国芳等四种损失模型，计算了尾切叶片栅的流动损失，并将计算结果与实验值进行了比较，以期找到适于计算尾切叶片概流动损失的损失模型。     

透平叶片尾切对叶型损失和流量系数影响的实验研究

通过对运行透平机组叶栅的模型实验数据的分析，探讨了采用叶片轴向尾切在提高机组出力时最佳尾切尺寸的问题，实验表明，叶片尾切在增加叶栅喉宽提高流量的同时，增大了叶型损失并降低了流量系数，得出尾切尺寸的大小取决于流量系数与喉宽的来积的结论，同时还应考虑尾流宽度对下游叶栅的非定常影响。     

风力机叶片三维气动特性分析

应用FLUENT软件,采用三维计算流体动力学(CFD)方法对水平轴风力机叶片进行三维气动分析,得到不同风速下的功率曲线、各截面的压力分布图和叶片三维压力分布图,并与叶素动量理论(BEM)计算结果进行对比。结果表明大功率风力机叶片气动性能计算采用三维CFD理论更能反映叶片的实际工作情况。     

等离子体气动激励系统电特性的实验研究

为了研究大尺度等离子体激励器和调整电源电感、电容的情况,笔者对等离子体气动激励系统的电特性进行了实验研究,得出等离子体气动激励系统的电感和电容是影响电特性的关键因素。实验结果表明,一定的电源输入电压下,减小电源电感或串联电容分压器,等离子体气动激励系统的谐振频率、电源输入电流和放电电流增大,等离子体气动激励器的放电电压基本保持不变;随着电源频率的增大,等离子体气动激励系统放电有3个典型的方式,电源频率小于谐振频率时,放电电流波形有突变;随着电源频率增大,激励系统的感性不断增大,放电电流增大,电流突变消失;电源频率大于谐振频率后,电容将电压的高次谐波滤掉,放电电流减小。     

K80—HQ4叶型设计及气动特性分析

本文介绍了新设计的适用于汽轮机中压缸的宽静叶K80—HQ4,并采用时间相关法解守恒型欧拉方程组,对此叶型的绕流特性进行了分析,计算表明,该叶型气动特性良好,可用于国产200MW汽轮机中压缸13～15级隔板的改进设计。     

田家庵发电厂300MW汽轮机投运前低压动叶片振动特性测量

本文介绍上海汽轮机厂生产的改进型３００ＭＷ汽轮机在现场投运前对其低压动叶片振动特性进行测量的结果和转子喷涂防锈剂对末三级动叶片振动特性测量值所造成的影响，并对此进行了分析，同时提出了相应的建议，以期完善叶片振动特性的测量。     

等离子体气动激励系统的谐振特性实验研究

为了揭示等离子体流动控制动力学过程中电参数的演化机制,进行了等离子体气动激励系统谐振特性的实验研究。实验结果表明,接通小尺度等离子体气动激励器时,等离子体气动激励系统的谐振频率在等离子体电源的设计谐振频率附近;接通大尺度等离子体气动激励器时,激励系统的谐振频率变小;随着输入电压的增大,激励系统的谐振频率越来越小;大尺度激励器弯曲时,激励系统的谐振特性未发生显著变化;在工作环境来流速度<25m/s时,激励系统的谐振特性未发生显著变化。     

汽轮机叶片的实验模态分析与参数识别

本文介绍了实验模态分析与参数识别的基本理论,以及应用多向传递函数分析方法对空间扭曲体进行分析的数学方法,并介绍了使用上述方法对长扭叶片进行模态分析与参数识别的实验实例。