电炉用耐火材料的损毁

介绍了交流电炉各部位用耐火材料、如炉顶、侧壁、炉底、出钢槽用耐火材料和炉底出钢用耐火材料，底吹用耐火材料的材质、使用条件和蚀损状况；介绍了各种直流电炉，如NKK－NAK－GHH式直流电炉、IRSID式直流电炉、ABB式直流电炉用耐火材料的材质、使用条件和蚀损状况。对两种电炉用耐火材料，提出了弄清使用条件，正确掌握蚀损原因，改进耐火材料的方法。     

Dfofasco公司预浇注包底材料和结构的比较

介绍了两条生产线用转炉钢包和电炉钢包预浇注包底的结构，操作条件以及耐火材料的使用效果。同时还叙述了包底的蚀损机理和平衡包底蚀损对耐火材料的要求。消除竖向裂缝是减轻炉渣浸蚀的关键。耐火材料不再是商品，而是设计材料。     

高炉炉缸的蚀损

炉缸是高炉最关键的部位，其寿命长短主要取决于炉缸耐火材料的蚀损性能，为了获得高炉的高寿命，必须了解蚀损机理以及监测和控制蚀损过程。     

浮法熔窑耐火材料配用与实施体会

通过分析玻璃熔窑各个部位的工作环境及耐火材料的蚀损特征，介绍了杭玻浮法二线熔窑的耐火材料选用与实施情况及经验教训。     

熔融还原炉炉渣对镁铝耐火材料的蚀损

经检验在氩气气氛和1500℃温度下,CaO—SiO_2—Al_2O_3—Fe_总O—MgO炉渣侵蚀镁铬耐火材料,所得结果简述如下: 1) 在静态条件下,CaO—SiO_2—Al_2O_3—Fe_总O—MgO炉渣侵蚀镁铬耐火材料的主要形态包括渣表面的局部蚀损、耐火材料表面的孔状蚀损以及渣相本体蚀损。 2) 局部蚀损率和本体蚀损率随着Fe_总密度的提高和渣中MgO、Al_2O_3密度及耐火材料试样中Cr_2O_3含量的降低而增加。 3) 局部蚀损和孔状蚀损主要是由于表面应力沿着渣膜表面递减而形成的马栾哥尼对流所造成的。渣膜形成于局部蚀损的耐火材料试样上,或者耐火材料试样墙附近的发泡区。 4) 渣膜表面上MgO、Cr_2O_3和Al_2O_3浓度递减而造成表面应力递减,这是因为MgO和Cr_2O_3在耐火材料试样中溶解以及Al_2O_3在铝制坩埚上溶解而形成的。     

熔融还原炉炉渣对镁铬耐火材料的蚀损

经检验在氩气气氛和１５００℃温度下,ＣａＯ－ＳｉＯ２－Ａｌ２Ｏ３－Ｆｅ总Ｏ－Ｍ炉渣侵蚀镁铬耐火材料,所得结果简述如下：１）在静态条件下,ＣａＯ－ＳｉＯ２－Ａｌ２Ｏ３－Ｆｅ总Ｏ－ＭｇＯ炉渣侵蚀镁铬耐火材料的主要形态包括表面的局部蚀损、耐火材料表面的孔状蚀损以及渣相本体蚀损。３）局部蚀损和孔状蚀损主要是由于表面应力沿着渣膜表面递减而形成的马栾哥尼对流所造成的。渣膜形成于局部蚀损的耐火材料试样上,或者耐     

Dofasco公司预浇注包底材料和结构的比较

介绍了两条生产线用转炉钢包和电炉钢包预浇注包底的结构、操作条件以及耐火材料的使用效果。同时还叙述了包底的蚀损机理和平衡包底蚀损对耐火材料的要求。消除竖向裂缝是减轻炉渣浸蚀的关键。耐火材料不再是商品,而是设计材料。     

富含MnO的不锈钢炉渣对MgO-C耐火材料的侵蚀

为了研究高Mn不锈钢生产中MnO对MgO-C砖的蚀损速度的影响,将MgO-C耐火材料试样暴露于不同含量的MnO(高达26%)炉渣中。用过砖的显微结构表明,在耐火材料和炉渣的表面出现了许多富含Mn的金属颗粒而且形成了(Mg,Mn)O的固溶体,但是并没有观察到由于炉渣中MnO含量高从而导致蚀损速度明显加快的现象。关于耐火材料的蚀损问题,炉渣中MgO的含量是主要因素。通过将实验结果和动态计算结合起来,讨论了蚀损过程。     

碱性氧气转炉（BOF）用耐火材料损毁的控制

耐火材料的蚀损，主要是钢液流的冲蚀和渣的化学侵蚀，制作ＢＯＦ物理模型的试验和主要渣型的采用有助于提高对耐火材料性能的认识和改善。     

电弧炉用耐火材料在过去十年间的技术发展

世界范围内电弧炉炼钢的重要性日益上升，因而电弧炉内衬用耐火材料，即镁碳砖的研究开发也日益重要。研究了镁碳砖的蚀损机理，指出炉内过热是主要原因。为降低耐火材料费用，应选用操作性能好的优质产品。     

火焰喷补条件对火焰喷补料结合性的影响

1 前言 近年来,在以钢铁工业为主的许多工业部门,正在确定适用于窑炉内衬耐火材料蚀损部位修补的火焰喷补技术。这项技术是在以氧气、丙烷为热源的火焰中,喷射熔融的耐火粉料,修补耐火材料蚀损部位的方法。在实际炉子上火焰喷补施工体的蚀损原因之一,可列举出从原衬砖与火焰喷补施工体之间的结合界面的剥     

莫来石刚玉耐火材料在电炉顶上的试用

采用电熔莫来石制造了莫来石刚玉耐火材料,其组成中含有63％～90％莫来石,并试用于50t电炉炉顶。证实,在蚀损程度方面该种耐火材料不亚于技术条件Ty14-8-405-82规定的MK-80牌号的热稳定性良好的莫来石刚玉制品。试制的耐火材料产生蚀损是因为富含熔融氧化物,它们与耐火体的结构组份相互作用所致。其结果是莫来石分解成刚玉和玻璃相,耐火体进一步致密,并发生破裂和剥落。     

耐火材料显微结构对性能影响

本文简述并研讨了耐火材料中主晶相的种类、含量、粒度、形貌和分布、低熔点相、气孔对材料性能和蚀损行为的一般规律，以镁砂、堇青石－莫来石、重结晶碳化硅和氮化物结合碳化硅材料等为例，探讨了优化显微结构对改进耐火材料的品质和延长其使用寿命的作用，对耐火材料的某些课题也进行了讨论。     

水煤浆加压气化炉耐火材料的研制

简要介绍了水煤浆加压气化炉用耐火材料，并将国产热面砖、背衬砖、隔热砖、耐火泥浆与国外材料进行了对比，其化学成分、物理指标均达到国外同类产品指标，在鲁南化肥厂试用结果表明，平均蚀损率为０．０２ｍｍ／ｈ，达到了国外先进水平。耐火材料可完全实现国产化，替代进口。     

钢包滑动水口系统的改进

为了使钢质量更好,对耐火材料的蚀损更轻,需要设计一个标准化构造的滑动水明,不仪能延长滑板的使用寿命,而且使操作费用大幅降低,还降低了耐火材料的消耗.     

水煤浆加压气化耐火材料应用试验

耐火材料是决定气化炉使用寿命的关键因素之一。本文简要论述了水煤浆加压气化中试耐火材料的考核试验,经过七个煤种、668小时的试验考核,气化炉最大蚀损率为0.0293mm/h。     

多喷嘴对置式水煤浆加压气化炉耐火材料的应用

介绍多喷嘴对置式水煤浆加压气化炉耐火材料的蚀损机理和应用情况,通过对比说明多喷嘴对置式水煤浆加压气化炉可大大延长耐火材料的使用寿命.     

不锈钢连铸中浸入式水口渣线的化学蚀损

采用光学膨胀计和SEM(扫描电子显微镜)图像分析，测定了钢水、结晶器保护渣和ZrO2-C质耐火材料之间的润湿，以此来研究不锈钢连铸中浸入式水口渣线的化学蚀损机理。认为由于CaO的溶解，导致ZrO2晶系的转变，引起渣的不稳定，促使ZrO2—C质耐火材料损毁。     

ZrO2-C质耐火材料抗侵蚀性的研究现状

由于ZrO2-C质耐火材料具有优异的抗侵蚀性,因此它被广泛应用于连铸用浸入式水口渣线部位以及塞棒的棒头部位。本文介绍了ZrO2-C质耐火材料的主要原料,阐述了ZrO2-C质耐火材料的蚀损机理以及改进抗侵蚀性的措施。     

低水泥浇注料的热疲劳

1 前言 耐火材料损耗大致可分为:因炉渣、处理剂与耐火材料反应而引起的蚀损和因热应力造成的龟裂所引起的剥落损毁。 关于各种窑炉产生的蚀损现象,通过对其使用后的材料进行分析,或在实验室评价的基础上,根据热力学的研究进行了系统的整理。 关于剥落损毁,虽然逆井等人正在着眼于成为其原因的龟裂,而不断进行破坏机理的剖