65Mn钢波形垫圈断裂分析

本文从化学成分、显微组织、断口形貌、氢含量、硬度等方面,对表面镀镉65Mn钢波形垫圈使用过程中连续出现早期断裂的原因进行了分析。对同批零件进行了氢脆和回火脆性验证试验,分析了除氢时间、氢含量、硬度以及回火温度对断口形貌的影响,同时对不同硬度检测方法对垫圈硬度值的影响进行了分析。结果表明,硬度浏量方法选择不当导致波形垫圈的实际硬度超出技术要求,使波形垫圈脆性增加,引起波形垫圈最终断裂,残余氢导致断口呈沿晶特征。建议将该波形垫圈回火温度控制在380-410℃范围内,选择HV5.0或HV10检测硬度,除氢时间不低于12h。     

65Mn钢弹簧垫圈断裂分析

65Mn钢盘条在放置过程中出现部分盘条自然断裂,并且在压扁卷簧时发生断裂。通过化学成分分析、断口分析、金相检验等方法,对65Mn盘条和成品的断裂原因进行了分析。结果表明,贝氏体组织是造成65Mn钢盘条自断及卷簧过程中断裂的主要原因。结合65Mn钢贝氏体组织形成条件和生产实际,解释了贝氏体形成的原因,由此提出了改进措施。     

重型镀锌弹簧垫圈断裂分析

针对客运专线铁路道岔用重型镀锌弹簧垫圈在预紧时发生突然断裂,通过对弹簧垫圈的宏观断口、化学成分、机械性能和显微组织进行分析.结果表明:弹簧垫圈在热成型时温度过高,表面严重脱碳,并局部有氧化皮压入.氧化皮脱落后形成凹坑,凹坑边角尖锐处淬火过程中造成应力集中,产生微裂纹,导致道岔装配预紧时发生脆断.     

65Mn钢带断裂失效分析

采用金相组织观察，电子显微分析等检测方法，对断裂的65Mn钢带进行分析。结果表明，零件在进行酸洗时，氢向金属内部扩散，产生氢脆，在外力的作用下钢带断裂。     

60Si2Mn钢弹簧垫圈早期断裂原因分析

分析了60Si2Mn钢弹簧垫圈热处理后在规定100 kN压力试验时产生开裂的原因.结果表明:原材料内部夹杂物超标是导致产品在绕弯成形时产生初生裂纹,并在热处理后于规定100kN压力试验时产生开裂的主要原因,热处理过程中产生的表层脱碳降低了产品产生开裂的允许压力.在此基础上提出了相应的改进措施.     

65Mn弹簧钢簧片断裂分析

以断裂的65Mn弹簧钢簧片作为研究对象,对簧片断口的宏观形貌、微观组织、化学成分及显微硬度等进行分析,对簧片加工工艺和操作进行检查分析并试验.结果表明:由于折弯工序未采取防护措施,簧片折弯处造成损伤,且大量H原子向折弯处聚集,最终导致簧片氢致延迟脆性断裂.完善簧片的折弯工艺,减少应力集中,在技术要求范围内适当降低硬度,...     

50CrVA钢弹簧断裂分析

由50CrVA钢绕制的弹簧在服役后发生断裂,采用断口宏观及微观观察,金相组织分析,能谱分析,显微硬度试验等方法对断裂原因进行了综合分析。结果表明,断裂弹簧属氢致脆性断裂,在加工过程中电镀时的电接触损伤是发生氢致脆断的主要原因,同时退铜工艺过程中酸洗过度也是导致氢致脆断的因素。提出改进措施为在电镀过程中,确保电极固定后与簧丝不局部接触,在表面处理工艺中尽可能减少弹簧吸氢环节,同时保证除氢的时间受控。该故障的原因分析及纠正措施可为提高产品质量,加强特种工艺控制,防止类似问题再次发生提供借鉴。     

上夹板断裂原因分析

某材料牌号为30CrMnSiNi2A的上夹板进行强度试验,当加载到220 kN时在夹板截面突变处R根部发生突然断裂,其设计要求是在加载到300 kN时不允许破坏。通过断口宏微观观察、化学成分分析、金相组织检查、硬度测试等手段对夹板的断裂原因进行了分析。结果表明:夹板金相组织为正常的回火马氏体,无过热过烧的粗大组织,该上夹板断裂失效原因是氢脆所致;对于高强度钢,即使氢含量较低,也会在应力集中处发生氢致脆性断裂。     

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 弹性垫圈在生产过程中断裂。采用金相检验、扫描电镜、化学成分分析和能谱仪等方法对此批产品进行了分析。结果表明：弹性垫圈断口为典型的沿晶断裂，在断裂的晶面上有细小的爪状纹和微孔。此为高强度钢氢脆断口的特征。是在酸洗电镀后除氢不及时或不彻底导致氢脆断裂。     

65Mn高弹性垫片的机械镀锌研究

目的克服65Mn高弹性垫片电镀锌产生的氢脆问题。方法采用机械镀锌方法在65Mn高弹性垫片表面制备了镀锌层,采用目测法观察镀层的外观及镀层完整情况,采用硫酸铜试验分析镀层厚度的均匀性,采用划格试验法测试镀层的结合强度,采用铁试剂方法检测镀层的孔隙率,通过预紧固检测分析了镀液p H值对镀后垫片氢脆的影响,采用中性盐雾实验法检测了钝化对镀层耐蚀性能的影响。结果制备的机械镀锌层表面平滑,覆盖完整,无起皮、漏镀等缺陷。镀层呈灰亮色,厚度均匀,具有足够的致密度。当镀液环境的p H值较低时(1~2和2~3),施镀过程造成一定程度的氢脆隐患;镀液环境的p H值为3~4时,机械镀锌垫片不会发生裂纹或断裂。结论施镀时,镀液环境的p H值调整为3~4,或垫片在镀锌后装配前自然放置1~2周,采用机械镀锌的方法可消除65Mn高弹性垫片镀锌过程中的氢脆现象。钝化处理可推迟或防止65Mn高弹性垫片机械镀锌层白锈的产生。     

65Mn钢垫片开裂失效分析

对开裂的发动机排气歧管垫片进行了失效分析,发现产生第一类回火脆性是导致垫片开裂的原因.通过系列回火工艺试验,确定了65Mn钢第一类回火脆性出现的温度范围.使用改进后的回火工艺,解决了垫片装配开裂的问题.     

65Mn钢弹性卡箍断裂失效分析

采用XRD物相分析、金相显微组织观察以及SEM断口形貌分析等手段,分析了65Mn钢卡箍弹性热处理后断裂的原因.实验结果表明,对于所处理的零件,由于回火不充分,造成碳化物未能从淬火马氏体中充分析出,而淬火马氏体的针状显微组织形貌未能完全消失,导致组织脆性大,在外界应力作用下零件易发生脆性断裂.