纳米晶Fe_(74.7-x)Cu_1Nb_xV_(1.8)Si_(13.5)B_9合金的磁性

本文报道Ｆｅ７４．７－ｘＣｕ１ＮｂｘＶ１．８Ｓｉ１３．５Ｂ９（ｘ＝１，１．５，２）纳米晶软磁合金的综合磁性。ｘ＝２的合金的高频铁损水平为：ｐ３／１００ｋ＝４６８ｋｗ／ｍ３：Ｐ２／２００ｋ＝７０６ｋＷ／ｍ３；Ｐ２／５００Ｋ＝３６２０ｋｗ／ｍ３和Ｐ０．５／１０００ｋ＝８１０ｋｗ／ｍ３优于Ｆｅ－Ｃｕ－Ｎｂ－Ｓｉ－Ｂ类纳米晶合金的水平所考察的三种合金铁损水平都大大优于功率优良的Ｍｎ－Ｚｎ铁氧体Ｈ７Ｃ４考察了起始磁化率的温度关系，观察到原始非晶样品出现两个尖锐的Ｈｏｐｋｉｎｓｏｎ峰，与此不同的是，在具有最佳磁性的样品中只出现第二Ｈｏｐｋｉｎｓｏｎ峰，用Ｔｈｏｍａｓ理论解释了这一现象。观察到高温下纳米α－Ｆｅ（Ｓｉ）晶粒系统的超顺磁行为，起始磁化率的温度关系符合Ｃｕｒｌｅ－Ｗｅｉｓｓ定律。     

开关电源用的纳米晶Fe74Cu1Nb1Mo2Si13B9合金的磁性能

本文报道了新开发的纳米晶Ｆｅ７４Ｃｕ１Ｎｂ１Ｍｏ２Ｓｉ１３Ｂ９合金的综合磁性能。无磁场最佳退火后,直流磁性能达到下列水平：Ｂ８０＝１．１７Ｔ,Ｂ８＝１．０９Ｔ,Ｂｒ＝０．５４Ｔ,Ｈｃ＝０．８Ａ／ｍ,μｉ＝１３．１８×１０４,μｍ＝３１×１０４。典型高频铁损达到下列水平：Ｐ５／２０ｋ＝１３５ｋＷ·Ｍ－３,Ｐ２／１００ｋ＝３３０ｋＷ·Ｍ－３,Ｐ１／２００ｋ＝２７３ｋＷ·Ｍ－３,Ｐ０．５／７００ｋ＝５９８ｋＷ·ｍ－３,Ｐ０．２／１０００ｋ＝１８６ｋＷ·Ｍ－３。在宽的频率及幅值磁通密度范围内,对铁损进行了分析,给出了几个近似表达式,可用来粗略地估算铁损。简单地叙述了在较大输出功率的开关电源中试用情况。     

新纳米晶软磁合金Fe71.5（CuCrV）7.5Si12B9的磁性能

本文报道新发展的不含Ｎｂ的Ｆｅ７１．５（ＣｕＣｒＶ）７．５Ｓｉ１２Ｂ９纳米晶软磁合金的综合磁性能。直流起始磁导率μｉ＝１０．９×１０＾４；矫顽力Ｈｃ＝０．５６Ａ／ｍ；对应Ｈｍ＝８０Ａ／ｍ的Ｂ８０＝１．０４Ｔ；对应Ｈｍ＝０．０８Ａ／ｍ和ｆ＝０．１和１ＭＨｚ的有效磁导率μｅ＝２．５×１０＾４和０．４×１０＾４；铁损Ｐ２／１００ｋ＝１９５ｋＷ／ｍ＾３；Ｐ２／２００ｋ＝６６４ｋＷ／ｍ＾３；Ｐ２／５００ｋ＝     

纳米晶软磁合金Fe_（72．5）Cu_1Nb_（1．8）Mo_（2．2）Si_（

本文报道新开发的纳米晶软磁合金Ｆｅ７２．５Ｃｕ１Ｎｂ１．８Ｍｏ２．２Ｓｉ１３．５Ｂ９的直流磁性及高频交流磁性。直流相对起始磁导率水平为μｉ＝１１×１０４；高频铁损Ｐ（ｋＷ／ｍ３）的水平如下：Ｐ５／２０ｋ＝１００，Ｐ５／５０ｋ＝４６０，Ｐ２／１００ｋ＝２３８，Ｐ３／１００ｋ＝５４５，Ｐ２／２００ｋ＝８３６，Ｐ２／５００ｋ＝４３５０，Ｐ０．５／１０００ｋ＝９６０。     

Fe76Cu1Nb2V1Si10B10新型纳米晶合金的研究

报道了Ｆｅ７６Ｃｕ１Ｎｂ２Ｖ１Ｓｉ１０Ｂ１０新型纳米晶合金的研究结果。透射电镜和穆斯堡尔谱研究表明,合金经８３３Ｋ×３０ｍｉｎ真空退火,形成由平均晶粒尺寸为１８ｎｍ左右的α－Ｆｅ（Ｓｉ）相（～８６％）和少量非晶组成的显微结构。合金的饱和磁感应强度Ｂ５为１４２Ｔ,ｆ＝１ｋＨｚ时有效磁导率（μｅ）的最大值为５７８％×１０－３Ｈ／ｍ,铁损Ｐ１２／２ｋ≤２２３ｋＷ／ｍ３,Ｐ１１／１０ｋ≤２３７ｋＷ／ｍ３,Ｐ０５／２０ｋ≤１６５ｋＷ／ｍ３,Ｐ０２／１００ｋ≤３１５ｋＷ／ｍ３,矫顽力Ｈｃ≈１３Ａ／ｍ。合金具有明显的磁场处理效果,经纵向磁场退火后其Ｂ３０、Ｂｒ／Ｂ３０分别为１４９Ｔ、０９１,经横向磁场退火后其Ｂ３０、Ｂｒ／Ｂ３０分别为１３５Ｔ、００９。与Ｆｅ７３５Ｃｕ１Ｎｂ３Ｓｉ１３５Ｂ９相比,由于用Ｖ代替部分Ｎｂ,提高了钢水流动性,改善了快淬合金带材的力学特性,降低了成本。     

Nd2Fe14B／α—Fe纳米晶双相复合永磁合金

采用快淬火及热处理工艺,通过复合添加Ｄｙ和Ｇａ,制备了高磁性能的Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ／α－Ｆｅ纳米晶双相复合永磁合金,合金最佳磁性能为,Ｊｆ＝１．１６１Ｔ（１１．６ｋＧｓ）,Ｈｃｉ＝５８０．５０ｋＡ／ｍ（７．３０ｋＯｅ）和（ＢＨ）ｍａｘ＝１６２．７ｋＪ／ｍ＾３（２０．５ＭＧｓ．Ｏｅ）。该合金成分为Ｎｄ７．５Ｄｙ１Ｆｅ８５Ｂ４．５Ｇａ２,其显微组织由晶粒尺寸约为３２ｎｍ的硬磁相Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ和１６ｎｍ     

Fe_（87－x）Cu_1Nb_3Si_xB_9纳米微晶软磁合金磁性及结构研究

研究了Ｆｅ８７－ｘＣｕ１Ｎｂ３ＳｉｘＢ９（ｘ＝１１，１３，１５，１７，１９ａｔ％）纳米晶合金中Ｓｉ含量ｘ的变化对其磁性及其结构的影响。结果表明，随着ｘ的增加，合金的居里温度和点阵常数下降，晶粒尺寸增加。当ｘ＝１３～１７时，可获得很高的起始磁导率μｉ（１０×１０４～１３×１０４）和极低的高频损耗Ｐｃ（Ｐ５／２０ｋ＜１６Ｗ／ｋｇ），尤其以ｘ＝１５时的磁性最佳。实验结果说明，纳米合金的λｓ决定了合金的磁性，λｓ愈低则μ１愈高，反之μ１愈低．     

超薄Fe-Al-Nb-B-Cu纳米合金的磁性

超薄Ｆｅ┐Ａｌ┐Ｎｂ┐Ｂ┐Ｃｕ纳米合金的磁性传统的Ｆｅ８２－ｘＡｌｘＮｂ５Ｂ１２Ｃｕ１（ｘ＝２ａｔ％～５ａｔ％）合金带在氩气中采用单辊快淬法制得，带厚２０μｍ。相同成分的超薄带是在１０－３Ｐａ真空中单辊快淬法制取的，具体条件如下：辊速５０～６０ｍ／ｓ...     

高饱和磁感纳米晶软磁合金Fe—M—B的磁特性及应用前景

介绍了高饱和磁感铁基纳米晶软磁合金系Ｆｅ－Ｍ－Ｂ（Ｍ＝Ｚｒ，Ｎｂ，Ｈｆ）的物理和磁性能，该合金具有１．５￣１．Л高饱和磁感值的同时具有高的有效磁率μｅ值和高频铁损，同时还具有近于零的饱和磁致伸缩系数λｓ和优良的噪声衰减特特性。改进型Ｆｅ８４Ｚｒ３５Ｎｂ３５Ｂ８Ｃｕ１合金具有与Ｆｅ７３．５Ｎｂ３Ｃｕ１Ｓｉ１３．５Ｂ９相当的有效磁导率，而Ｂｓ值却高达１．５３Ｔ。此外，Ｆｅ－Ｍ－Ｂ纳米晶合金还具有优良的     

(Fe,Cu,Nb)_(77.5)Si_xB_(22.5-x)纳米晶合金的结构和磁性研究

研究了Ｆｅ_（７４．５）Ｃｕ_１Ｎｂ_２Ｓｉ_ｘＢ_（２２．５－ｘ）纳米晶合金中Ｓｉ（Ｂ）含量的变化（ｘ＝９．５－１７．５）对其结构和磁性的影响．结果表明，随着ｘ的增高，合金的Ｃｕｒｉｅ温度及点阵常数皆呈线性下降．由此推定α－Ｆｅ（Ｓｉ）纳米晶粒中的Ｓｉ含量ｘ_α随ｘ增高而线性升高，并符合下列关系ｘα＝０．６２６ｘ＋１０．５实验结果说明，非晶态合金的λｓ值随ｘ的增加而上升，但晶化后合金的λｓ值随ｘ的增加而降低．在一定温度退火后的合金中，纳米晶的体积百分数Ｖｘ随ｘ的增大而增加．     

快速凝固（Sm1—xBx）Fe2合金的结构和磁性

采用真空单辊快淬法（铜辊,线速度达２０～２３ｍ／ｓ）将成分为（Ｓｍ１－ｘＢｘ）Ｆｅ２（ｘ＝０,０．０１５,０．０３,０．０４５,０．０６）合金锭,制成快速凝固的鳞片状合金,再经粉碎在３０ＭＰａ压力下,模压成φ１０ｍｍ圆片,然后进行ＸＲＤ分析,比磁化强度和磁致伸缩（λ″－λ┴）的测量。实验结果表明各样品只有少量非晶相,主要是ＳｍＦｅ２及少量的ＳｍＦｅ５和ＳｍＦｅ７化合物。样品（Ｓｍ０．９８５Ｂ０．０１５）Ｆｅ２和（Ｓｍ０．９４Ｂ０．０６）Ｆｅ２,在７２０ｋＡ／ｍ磁场下,比磁化强度分别为：５９．５,５２．３Ａｍ２ｋｇ－１,在８８５ｋＡ／ｍ磁场下（λ″－λ┴）分别为：－５１０×１０－６和－３１０×１０－６。     

铬对Fe_3B/Nd_2Fe_(14)B磁体的晶化行为和磁性的影响

在Ｆｅ３Ｂ／Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ纳米复合磁体中,以Ｃｒ取代部分Ｆｅ会提高合金中Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ相的体积分数,导致矫顽力的提高．为阐明Ｃｒ对该类合金磁性的影响,研究了熔体快淬ＮｄｘＦｅ８２－ｘＢ１８和ＮｄｘＦｅ７９－ｘＣｒ３Ｂ１８（Ｘ＝３．５～５．５）合金晶化行为的差别。ＮｄｘＦｅ８２－ｘＢ１８和ＮｄｘＦｅ７９－ｘＣｒ３Ｂ１８熔体快淬带由铜单辊法制备,辊速为２０ｍ／ｓ,条带宽２ｍｍ、厚４０ｕｍ,样品经不同温度的等温退火。用Ｘ射线衍射仪鉴别条带的相组成,用振动样品磁强计测量磁性,用原子探针场离子显微镜研…     

Fe_(76.5-x)Cu_1Nb_xSi_(13.5)B_9的磁致伸缩

Ｆｅ７６．５－ｘＣｕ１ＮｂｘＳｉ１３．５Ｂ９的磁致伸缩样品为Ｆｅ７３．５Ｃｕ１Ｎｂ３Ｓｉ１６．５Ｂ６和Ｆｅ７６．５－ｘＣｕ１ＮｂｘＳｉ１３．５Ｂ９（ｘ＝２，３和５）。Ｆｅ７３．５Ｃｕ１Ｎｂ３Ｓｉ１６．５Ｂ６非晶带经５３０℃退火，其他成分样品的退火温度...     

磁场处理增强Nd_2Fe_(14)B/Fe_3B磁体交换耦合作用

磁场处理增强Ｎｄ_２Ｆｅ_（１４）Ｂ／Ｆｅ_３Ｂ磁体交换耦合作用研究了交换耦合Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ／Ｆｅ３Ｂ型磁体的磁场处理效果。合金成分为Ｎｄ４Ｆｅ７３．５Ｃｏ３（Ｈｆ１－ｘＧａｘ）Ｂ１８．５（ｘ＝０，０．５，１），由等离子电弧熔炼法制备。将５０～６０ｇ?..     

(Fe,Cu,Nb)_(77.5)Si_xB_(22.5-x)纳米晶合金的结构和磁性研究SCIEI

研究了Ｆｅ_（７４．５）Ｃｕ_１Ｎｂ_２Ｓｉ_ｘＢ_（２２．５－ｘ）纳米晶合金中Ｓｉ（Ｂ）含量的变化（ｘ＝９．５－１７．５）对其结构和磁性的影响．结果表明，随着ｘ的增高，合金的Ｃｕｒｉｅ温度及点阵常数皆呈线性下降．由此推定α－Ｆｅ（Ｓｉ）纳米晶粒中的Ｓｉ含量ｘ_α随ｘ增高而线性升高，并符合下列关系ｘα＝０．６２６ｘ＋１０．５实验结果说明，非晶态合金的λｓ值随ｘ的增加而上升，但晶化后合金的λｓ值随ｘ的增加而降低．在一定温度退火后的合金中，纳米晶的体积百分数Ｖｘ随ｘ的增大而增加．     

高导磁纳米晶Fe73／5Cu1Nb2V1Si13／5B9合金的低频损耗行为

在ｆ＝１０￣１０００Ｈｚ及Ｂｍ＝０．１￣１．０Ｔ的范围内,测量了具有高起始磁导率的纳米晶Ｆｅ７３．５Ｃｕ１Ｎｂ２Ｖ１Ｓｉ１３．５Ｂ９合金的总铁损。将总铁损分离为磁滞损耗、经典涡流损耗和过剩损耗之和,我们仔细地考查了每周员耗的非线性行为。根据损耗的统计理论,仔细地计算了每周过剩损耗,结果表明,这一理论能很发 地描述低频损耗的非线性行为。     

热锻PrFeBCu永磁合金

本文主要通过热锻形变工艺制取各向异性ＰｒＦｅＢＣｕ稀土永磁材料，研究热锻工艺和后道热处理对铸造ＰｒＦｅＢＣｕ合金永磁性能和组织的影响。热锻ＰｒＦｅＢＣｕ合金永磁性能可达到：（ＢＨ）ｍａｘ＝１６９．６Ｋ／ｍ＾３，ＪＨｃ－９６０ｋＡ／ｍ，它们与成分，形变和热处理工艺等因素有关。     

Nd含量对Fe76.5—xCu1.0NbxSi13.5B9.0纳米软磁合金磁性的影响

研究了Ｆｅ７６．５－ｘＣｕ１．０ＮｂｘＳｉ１３．５Ｂ９．０纳米软磁合金的磁性，发现当Ｎｄ含量ｘ＝３．０ａｔ％４时，合金的软磁性能最高，起始磁导率μｉ可达１４．８×１０＾４，讨论了Ｎｂ贪ｘ影响合金磁性的本质。     

Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9非晶合金电脉冲处理与等温退火的比较

用直流高密度电脉总和可比等温退火处理Ｆｅ７３．５Ｃｕ１Ｎｂ３Ｓｉ１３．５Ｂ９非晶合金,并用ＸＲＤ,ＴＥＭ和穆斯堡尔谱方法进行了结构检测。结果表明,在电脉冲作用下,Ｆｅ７３．５Ｃｕ１Ｎｂ３Ｓｉ１３．５Ｐ９非晶合金在平均温度为４２０℃的条件下发生了纳米晶化,晶化度试样中无Ｆｅ－Ｂ相析出,无ＤＯ３型有序结构;晶化总量达３０．９％的无序ａ－Ｆｅ（Ｓｉ）相的平均尺寸为８～９ｎｍ,按二项式分布计算ａ－Ｆｅ（Ｓ     

Fe_（1－x）（Nd_2Fe_（14）B）_x快淬合金的磁性能

系统研究了低Ｎｄ低Ｂ的Ｆｅ１－ｘ－（Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ）ｘ快淬合金的制备工艺和磁性能。通过优化热处理工艺和元素替换，控制α－Ｆｅ和Ｆｅ３Ｂ软磁相的析出和长大，获得较高的磁性能。该系列Ｎｄ３Ｆｅ８６Ｖ２Ｂ４合金具有最佳性能．Ｂｒ＝９．７ｋＧｓ，ＪＨＣ＝４．３ｋＯｅ，（ＢＨ）ｍａｘ＝１１．４ＭＧＯｅ。