真空相变锅炉低排烟温度设计与低温腐蚀

真空相变锅炉是否会明显发生烟气低温腐蚀，一直众说不一。文章从锅炉发生低温腐蚀的机理人手，通过理论分析计算并通过实践检验，提出了真空相变锅炉虽然不能完全避免低温腐蚀问题，但不论排烟温度是否高于烟气露点，低温腐蚀的程度都很弱的观点；给出了真空相变锅炉沿烟气流程金属壁面的腐蚀速度与壁面温度的关系曲线，和烟气温度低于酸露点时金属壁面的腐蚀速度与壁面温度的关系曲线；同时，文章推荐真空相变锅炉的设计排烟温度取130℃左右的低排烟温度。根据上述观点设计的数百台产品已经过多年实际运行，未发现明显     

锅炉烟气低温腐蚀的理论研究和工程实践

从锅炉烟气低温腐蚀的机理、模拟试验和工程实践等多方面论述了烟气低温腐蚀的实质和现状,指出烟气是否会结露与烟气温度本身关系不大,而是取决于锅炉低温受热面金属壁温与烟气酸露点温度,提出了新的计算烟气酸露点温度的经验公式和理论上控制烟气低温腐蚀的措施.结果表明：采用新提出的烟气露点温度经验公式计算得到的烟气酸露点温度,能比较准确地判断烟气结露和低温腐蚀情况;只要能保证锅炉低温受热面金属壁温高于烟气酸露点温度,烟气温度降低到80~98℃是完全可行的.     

燃煤锅炉水冷壁高温腐蚀及防护

燃煤锅炉水冷壁高温腐蚀及防护哈尔滨锅炉有限责任公司董富，刘洪吉林省能源研究所李薇牙克石烤胶联合厂马新家１概述锅炉烟气侧腐蚀分为两种类型，即低温腐蚀和高温腐蚀。一般将水冷壁、过热器的烟气侧腐蚀称高温腐蚀。锅炉水冷壁的高温腐蚀在高压、超高压、亚临界锅炉上...     

避免锅炉尾部受热面低温腐蚀的方法与锅炉结构的研究

文中论述了锅炉尾部低温腐蚀形成的原因以及危害,提出一种使用“水-风”换热系统来进行防腐的方法,该系统包括空气预热器与烟气冷却器,空气预热器将锅炉给水中的热量传给助燃空气,烟气通过五级烟气冷却器后温度降至高于烟气露点的135.6℃,避免了烟气中的SO2与水蒸汽形成H2SO3,从而解决锅炉尾部低温腐蚀的问题,该系统经热平衡...     

烟气低温结露在锅炉节能中的研究与应用

为了节约能源，减少环境污染，欧美国家已将燃气、燃油锅炉的排烟温度降至100℃左右。而我国的燃气、燃油锅炉的排烟温度还在200℃～300℃左右。燃气、燃油锅炉的热损失主要是烟气物理显热和燃料高位发热值与低位发热值之差值。烟气中水蒸汽结露部分汽化热的回收利用，有可能使燃料低位发热值提高。在锅炉管理中，陈旧观念和落后技术将锅炉烟气低温结露视为忌讳，致使我国燃气、燃油锅炉的节能水平滞后于欧美国家。害怕锅炉低温结露的症结是烟道的腐蚀，现有技术对于烟道的防腐已非常容易解决。燃气、燃油锅炉凝结式节能器的设计应用已在上海收到了极好的节能效果，现已逐步推广并总结和积累了初步经验。     

干熄焦余热锅炉节点参数优化对磨损及腐蚀的控制

对熄焦能力为150 t/h干熄焦余热锅炉进行腐蚀情况分析及磨损程度计算,在给水温度104℃下,设定排烟温度170℃,计算省煤器低温段壁面温度约为135℃,略高于烟气露点温度,而在壁面形成的H_2SO_4溶液浓度较大(约为76%),超过了能形成强烈腐蚀的浓度值(约为53%),该温度基本满足管束对低温腐蚀的要求。根据烟气烟尘、飞灰情况,对二级过热器磨损量进行计算,选定过热器处烟气流速7.5 m/s,过热器管壁磨损量小于0.2 mm/a,基本可以满足工程实际需要。     

玻璃窑余热利用关键技术问题的探讨

结合玻璃窑的特点,提出影响玻璃窑烟气余热参数的主要因素,给出玻璃窑在燃用各种燃料下的典型烟气成分、粉尘特性和酸露点,对玻璃窑烟气粉尘在锅炉受热面表面的积灰机理和腐蚀过程进行了探讨,并提出余热锅炉减少积灰、预防低温腐蚀的主动措施和被动措施,针对玻璃窑窑压调整平稳的要求,提出了余热锅炉投运后的窑压调节和控制方式.     

关于低NO_x排放锅炉烟气再循环设计问题的探讨

锅炉低NO_x排放技术中低氮燃烧器与外部烟气再循环相结合是一种广泛应用的技术。但是锅炉外部烟气再循环装置在实际运行中普遍存在烟气阻力大、冷凝水多等问题,根据低氮锅炉改造和运行经验,探讨了烟气外循环相关设计问题,为烟气再循环的设计提供了借鉴。     

烟气酸露点温度的影响因素及其计算方法

确定烟气露点温度，已成为避免低温受热面造成腐蚀、增加锅炉运行安全性和提高锅炉效率的关键所在。文章对影响烟气酸露点的主要因素进行了分析，对几种烟气酸露点温度的计算方法进行了对比和评价，并依据酸露点的图表数据，拟合出烟气露点计算方程。     

水平浓淡风煤粉燃烧器在410t/h锅炉上的应用

本文介绍了采用水平浓淡风煤粉燃烧器在一台410t/h锅炉上解决高温腐蚀问题的应用，分析了该炉产生高温腐蚀的原因，提出了解决方案，并进行了炉内冷态空气动力场试验，在热态运行的条件下对炉壁处烟气含氧量进行了测量，得到了侧二次风开度对炉内空气动力场和壁面烟气成分的影响规律，可为燃用含硫量较高贫煤的锅炉进行防高温腐蚀的技术改造提供参考。     

350MW超临界单辅机锅炉深度调峰改造实践

本文介绍了某350MW超临界单辅机直流锅炉深度调峰改造的技术方案,对30％负荷下锅炉运行方式进行调试并对30％负荷下锅炉脱硝能力、汽水温度、烟气温度、锅炉水动力、烟道低温腐蚀等进行了评价,计算了30％负荷下锅炉效率,得出该锅炉通过烟气旁路改造具备机组长期在30％负荷下安全运行能力.     

锅壳式燃油（气）热水锅炉受热面烟气侧腐蚀浅析

本文阐述了锅炉腐蚀机理，分析了锅壳式燃油（气）热水锅炉受热面烟气侧腐蚀的原因，并提出了减轻和防止腐蚀的办法。     

国外信息

美国Henke公司Kankakee化工厂两台蒸汽锅炉增设了烟气冷凝型换热器,使锅炉烟气可冷却至65.5℃。投运22个月来,节约能量费用达40万美元。上述换热器为烟气冷凝型,可承受腐蚀工作条件,换热器壳体和铜一镍管的烟气侧冲刷表面均用挤压式聚四氟乙烯树脂包复。锅烟炉气在204℃温度进入七个组件的换热器,离开换热器时为47.8℃。换热器另一侧,锅炉补充水从室温(冬季0.56～1.11℃,夏季23.9～26℃)被加热至65.6～76.6℃左右。换热器排出冷凝水送入污水处理系统。     

烟气露点温度的测量和低温腐蚀的防止

本文介绍了锅炉烟气的露点温度的概念，测试方法，测试意义，对进一步搞好锅炉的节能监测，预防和减少低温腐蚀有指导作用。     

燃煤锅炉炉后烟气受热面改进技术及应用

本文针对空气预热器腐蚀和堵灰问题以及低温省煤器的磨损泄漏问题，提出了一种针对炉后烟气受热面腐蚀、磨损的综合解决方案，并在重庆某660MW机组中实现工程应用，为国内燃煤锅炉炉后烟气受热面改造提供示范。     

船用增压锅炉烟气净化器的国产化

增压锅炉的排烟含有许多杂质，如固体颗粒、SOx、雾化燃油的蒸汽携带盐分等等，如不净化，这些杂质在〈600℃的高温高速烟气下进入燃气轮机，将缩短燃气轮机的寿命，降低其效率甚至发生事故，所以船用增压锅炉必须设有烟气净化器。净化器由于受高温高速带腐蚀性和固体颗粒的冲刷，净化器片的材料要求高，加工难度大，焊接水平要求高，目前我国船用增压锅炉的净化器全部靠进口，而且许多船用增压锅炉机组还是整套进口的．、其实，船用增压锅炉机组除净化器以外的部件，如炉体受热面配风器、燃油雾化器以及与之配套的燃气轮压气机组蒸汽轮机组，国内都早已能制造。所以净化器的国产化就成为船用增压锅炉机组国产化的关键。     

燃气-蒸汽联合循环机组余热锅炉烟气酸露点温度计算

为了推进节能减排,在避免锅炉低温受热面腐蚀的前提下,进一步降低排烟温度,提高锅炉运行的安全性和经济性,对影响余热锅炉烟气酸露点的主要因素进行了分析,并通过对几种烟气酸露点温度计算方法的比较和评价,最终确定了适合燃气-蒸汽联合循环机组中余热锅炉烟气酸露点温度的计算方法及结果,并为日常运行中余热锅炉排烟温度的控制提供了依据。     

基于集成耦合传热模型的燃煤锅炉高温腐蚀综合模型

为准确预测锅炉水冷壁高温腐蚀分布,开发了一个考虑管壁温度和H₂S体积分数等关键因素的高温腐蚀综合模型。由于管壁温度受锅炉烟气侧和蒸汽侧传热的共同影响,且炉膛与管道尺寸差异较大,难以在单一模型框架内进行模拟,因此开发了一个耦合传热模型。该模型分别采用三维计算流体力学(CFD)模型和一维流动模型模拟锅炉烟气侧和蒸汽侧的流动和传热过程,以准确计算管壁温度,最后将高温腐蚀模型应用于某350 MW超临界锅炉中。结果表明：水冷壁上可能形成局部高温区,尽管该区域内H₂S体积分数降低,但管壁温度显著升高,导致水冷壁腐蚀速率大幅加快。     

关于喷雾旋流锅炉烟气脱硫除尘装置的探讨

提出简易湿法锅炉烟气脱硫除尘装置普遍存在的堵灰、阻力大、烟气带水和塔板易腐蚀等问题,对研制喷雾旋流锅炉烟气脱硫除尘装置进行探讨。     

锅炉烟气酸露点温度计算及对预热器腐蚀的影响

锅炉烟气流经空气预热器时,当空气预热器金属壁温低于烟气酸露点温度时,即生成硫酸,从而导致空气预热器冷端腐蚀及堵灰。本文介绍了锅炉烟气酸露点温度的计算及对预热器冷端腐蚀的影响。