气固顺流式移动床过滤器的除尘性能

为了探究气固顺流式移动床过滤器的除尘性能。通过在大型冷模实验中改变表观气速、颗粒循环强度、粉尘在过滤器中的比沉积率σ等操作参数,考察了过滤器的两个重要性能参数——操作压降和捕集效率的变化。实验发现,随着表观气速增大,设备的压降随之增大,设备的除尘效率呈下降趋势。随着粉尘的比沉积率σ增大,稳定后的操作压降也会有所增长,但操作压降的稳定性随着比沉积率的增大呈现"不稳定-趋于稳定-不稳定"的趋势,设备的过滤效率先逐渐增大,而后降低。当表观气速u_g为0.126 m×s^-1,比沉积率σ为0.000 735时,过滤器的操作压降可以达到相对稳定的状态,此时除尘效果最优,捕集效率可达97%以上。     

气固错流移动颗粒床过滤器压降特性研究

研究了错流移动颗粒床过滤器操作压降与过滤介质特性、表现过滤气速、颗粒层移动速度和床层粉尘沉积量之间的关系。结果表明，无粉尘沉积时，床层压降可以用Ergun方程计算。颗粒层移动速度的变化并不会造成床层压降的显著变化。除尘过程中，床层内粉尘沉积量随气体中粉尘浓度的增大、颗粒层移动速度的减小而增加，同时将导致床层压降的显著增大。错流移动床除尘操作压降可以用带修正项的Ergun方程计算，其修正项为比沉积率和颗粒层空欧率的函数。在实验数据范围内，该方程的计算结果与实验数据最大偏差小于15％。     

错流移动床热交换过滤器简化设计

<正> 工业生产中,直接接触的气固相热交换器,如流化床、填充床和移动床交换器,经常使用高温燃气。颗粒床常用于除去流体中夹带的尘粒。虽然高温气体过滤器和气固热交换器已分别被研究和设计,但对过滤和热交换两过程同时进行的情况很少考虑。本文介绍了一种错流移动床热交换过滤器(MHEF)的设计方法,其采用一种移动的颗粒床,从高温气流中同时滤去坐粒和回收热量。     

气固并流式轴向移动床过滤器的压降特性

通过冷模实验,改变移动床表观气速、颗粒循环速率、入口气体含尘浓度等操作参数,研究了轴向移动床过滤器的压降特性和合适的操作条件,结合移动床内气固两相运动特点,修正了Ergun公式,在加尘条件下分析了床内滤饼对压降稳定性的影响。结果表明,在无尘负荷条件下(“纯”移动床操作),颗粒的循环速率由0增至2.26 kg/(m2?s)时,设备的压降减小0.03 kPa。表观气速为0.126 m/s、入口气体含尘浓度为89.10 g/m3时,移动床内滤饼形成和破损呈动态平衡,过滤500 s后,压降可稳定在0.88 kPa,此时设备具有较高的除尘性能,粉尘捕集效率可达96%以上。     

气固错流移动颗粒床过滤器除尘效率

研究了气固错流移动颗粒床过滤器除尘效率与表观过滤气速、颗粒层移动速度、过滤气体粉尘含量的关系,并进一步探讨了粉尘在颗粒层内的沉积对除尘效果的影响.结果表明,颗粒层内粉尘沉积量较低时,沉积的粉尘有效地促进了颗粒层除尘效率的提高,但随粉尘沉积量增大,沉积粉尘的二次飞扬变得严重,其促进效应逐渐减小.在考虑了沉积粉尘对除尘效率影响和颗粒层内粉尘沉积不均匀性的基础上,基于捕集单元的收缩管模型,建立了计算移动颗粒层除尘效率和床层内粉尘沉积分布的数学模型.模型计算结果和实验数据比较表明,在操作气速0.1～0.3m&#8226;s^-1范围内,计算值与实验结果吻合较好.据此对除尘效率和床层内粉尘沉积的变化趋势进行了模拟分析.     

旋转填充床除尘技术的研究

采用新型传质分离设备——旋转填充床研究其对发电厂燃煤飞灰的除尘性能。作为一种湿式除尘器，在气量200m^3/h，液量0．5～2．0m^3/h，转速900～l500r／min的条件下，旋转填充床显示出良好的颗粒捕集性能，总效率达99％以上，切割粒径范围在0．02～0．3μm，设备的气体压降较低。讨论了旋转填充床的除尘性能和压降行为，并解释了一些实验现象。     

一种错流移动床换热—过滤器的简单设计

该文通过建立简单的数学模型及给出相关特性曲线图。以简化一种新型的错流移动床换热过滤器的设计。     

新型交叉流移动床换热─—过滤器的简化设计

新型交叉流移动床换热─—过滤器的简化设计ＳｉｍｐｌｅＤｅｓｉｇｎｏｆａＣｒｏｓｓｆｌｏｗＭｏｖｉｎｇＢｅｄＨｅａｔＥｘｃｈａｎｇｅｒ－Ｆｉｌｔｅｒ四川省江北机械厂张剑鸣编译自《Ｆｉｌｔｒａｔｉｏｎ＆Ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ》Ｖｏｌ．２９．Ｎｏ，２．ＰＰ＿...     

错流移动床的压降特性

在矩形移动床内考察了颗粒下移速度、颗粒堆积状态及空腔生成和长大发展过程等因素对压降的影响. 在错流气体速度为0.09~1.35 m/s、颗粒下移速度为0.95~9.68 cm/min的较大变化范围内进行了实验研究. 结果表明,颗粒下移速度对压降几乎没有影响;当错流气速足够大时移动床内将出现"空腔"和"贴壁"等现象,空腔的发展过程造成压降随时间出现稳定、微波脉动和大幅波动3种变化;欧根公式适用于低错流气速时的移动床压降;高错流气速下空腔出现了"生成-长大-塌落-流化"的循环变化过程. 在实验基础上建立了有空腔时的移动床压降模型,并对空腔尺寸进行了无因次关联,其床层压降的计算结果与实验值相符.     

旋风-颗粒床过滤器两级除尘的分析与优化

为解决粉煤热解工艺中焦油气除尘问题,采用单因素和正交试验法研究了滤料粒径、滤料厚度和氮气流量对旋风-颗粒床过滤器两级除尘性能的影响。结果表明:在实验参数范围内旋风分离器平均除尘效率为98.43%。相比石英砂滤料,以半焦为过滤介质的颗粒床过滤器具有较高的过滤性能。滤料粒径由1.25—2.5 mm减小到0.38—0.83 mm时,颗粒床过滤器平均除尘效率由93.88%增大到97.18%,而最大床层压降也随之增加了59.99%。滤料厚度由100 mm增加到200 mm时,颗粒床过滤器平均除尘效率由90.99%增大到95.91%。随氮气流量的增大,颗粒床过滤器除尘效率降低,而两级除尘系统总效率略有降低。正交试验结果表明:滤料厚度是影响两级除尘效率的主要因素,其次是滤料粒径,氮气流量对系统总除尘效率影响最小。     

袋式过滤器过滤初期阶段滤袋压力特性的实验研究

针对袋式过滤器过滤初期阶段的压力特性,选用高密度聚乙烯粉料进行了实验分析,主要考察过滤速度和入口浓度对滤袋压降的影响。实验结果表明,在过滤初期阶段滤袋的压降上升趋势很明显,这种压降的增大主要来自于残余压降;滞留在滤料内的粉尘改变了滤料内部的流道结构,从而导致了滤袋残余压降的不断升高;过滤速度和入口浓度的增加均可使残余压降增大。最后通过压降组成的分析,提出了滤袋总压降的计算模型。     

超重力旋转床微米级粉尘脱除实验研究

以超重力旋转床作为除尘设备,用超细滑石粉模拟工业微米级粉尘,考察旋转床除尘的分离效率和设备压降.在气量500～700 m~3/h、液量0.6～1.0 m~3/h、转速560～1 400 r/min、平面丝网层数为3的条件下,除尘总效率均大于97%,设备总体压降不超过490 Pa.超重力旋转床相对于其他除尘设备,显示了高效除尘和低压降性能.     

脉冲喷吹参数对陶瓷膜管过滤器过滤性能的影响

陶瓷膜管在高温条件下具有优良的性能,采用陶瓷膜管过滤器对脉冲喷吹参数对陶瓷膜管过滤器过滤性能的影响进行了研究。结果表明,过滤速度、脉冲压力、脉冲宽度等参数对陶瓷膜管过滤器内金属矿粉的过滤效率影响不大,过滤效率基本维持在99.9%以上。但过滤速度对陶瓷膜管过滤器的压降影响十分显著,当过滤速度低于1.5 m/min时,20 ms的脉冲宽度和0.4 MPa的脉冲压力可以满足陶瓷膜管的再生要求;当过滤速度达到2 m/min时,20 ms脉冲宽度和0.5 MPa脉冲压力或30 ms脉冲宽度和0.4 MPa脉冲压力可以满足陶瓷膜管再生要求。     

气体通过颗粒移动床除尘器压降的计算

本文在实验室装置上对气体通过颗粒移动床的压降进行了系统研究,包括固定床与移动床的压降对比、床层高度与床层厚度之比、砂层移动速度、颗粒直径以及床层侧面结构尺寸对气体通过床层压降的影响。     

新型液固循环移动床流动特性的实验研究

在新型液-固循环移动床反应-再生冷模装置中,以水-玻璃珠为液-固体系,对300 mm×3 000 mm的液-固循环移动床再生器内的操作域和流动特性进行了研究.实验结果表明,下料管出口和料位高度的相对位置对床层流动状态有较大影响,当料位高度高于下料管出口高度时,床层流动可以分为局部流化床区和移动床区两个区域.随着表观再生液速的增大,移动床区先后经历了移动床流动和散式流化床流动,移动床流动的操作液速为0～6.5 mm/s,散式流化床流动的操作液速为6.5～20.5 mm/s.随着表观再生液速的增大,移动床层各轴向高度颗粒平均速率均增大;表观再生液速超过一定值后,颗粒平均速率基本不变.在各轴向高度床层上,随着表观再生液速的增大,局部流化床区周向影响区中心夹角不断增大.     

金属丝网过滤器性能影响因素研究

对金属丝网过滤器性能的影响因素进行了综合分析,为过滤器的良好运行提供建议。在分析过滤机理的基础上,从过滤效率、压降、残余压降三个方面,分析了过滤器性能的影响因素,包括丝网结构、循环次数、过滤速度、流体浓度及温度、颗粒粒径、滤饼的可压缩性、最大允许压降、反吹压力等。结果表明,各因素之间互相影响,实际过滤过程中须综合考虑,以达到过滤器的预期性能。     

颗粒移动床高温除尘工艺与设备的研究开发

在错流式颗粒移动床除尘冷试结果基础上对热试结果进行了试算与讨论,得出一定结论,为即将进行的高温高压真实气体除尘实验作了理论准备。     

固定床颗粒层过滤性能分析及预测

使用两种滤料颗粒在一套冷态试验装置上考察了过滤气速和颗粒层厚度对颗粒层过滤性能的影响。结合颗粒层过滤宏观模型,分析了不同操作条件下粉尘比沉积率σ对颗粒层粉尘捕集能力偏离初始值程度F和过滤压降偏离初始值程度G的影响,然后预测了过滤效率和压降。结果表明,试验范围内,随着σ的增大,F呈现先增加后降低的变化趋势,而G逐渐增加。结合过滤气速u=0.2~0.6 m·s^-1、颗粒层厚度L=0.11~0.2 m条件下的试验数据拟合得到了F-σ和G-σ函数关系,过滤效率和压降的计算值与试验吻合较好,优于文献中相关公式,可为颗粒床过滤性能的预测提供参考。     

模拟移动床改进进料模式实验研究

常规的模拟移动床色谱II区流出液与原料液在线混合进入III区,会导致进料浓度的降低,从而影响模拟移动床的生产效率。而新的进料模式,将II、III区断开,定期收集II区流出液,在II区流出液中溶解一定量的原料,使其浓度与初始进料浓度相等,然后在下一个周期中作为原料进到III区。以α-生育酚的制备为研究对象,对模拟移动床新型进料模式和传统进料模式进行对比,结果表明,新型进料模式比传统进料模式生产效率提高了53.04%,溶剂消耗减少了35%。同时,在新型进料模式下α-生育酚在SMB系统内部的最高浓度提高了77.24%,而非α-生育酚在SMB系统内部的最高浓度提高了67.31%。在改进进料模式下,α-生育酚的生产能力得到了提高。     

不同滤料固定颗粒床过滤性能对比

在固定床冷态实验装置上研究了平均粒径和稳态过滤压降相近、颗粒形状和表面状况不同的两种滤料(陶瓷球和石英砂)的过滤性能. 结果表明,两种滤料过滤性能变化规律基本一致. 粉尘沉积量(?m)增加,过滤效率先增大后减小,过滤压降偏离稳态过滤压降程度(G)增大. ?m相同时,过滤效率和G均随过滤气速增大而减小,但过滤后期高气速下G与低气速下接近. 增大入口粉尘浓度,总体过滤效率无明显改变,粒径大于0.7 ?m的粉尘过滤效率提高,G更显著. 两种滤料难过滤粉尘粒径均为0.35~0.6 μm. 因颗粒形状和表面状况不同,两种滤料过滤性能存在差异,其它条件相同时,石英砂总体和分级过滤效率均高于陶瓷球,G也较大;增大入口粉尘浓度,石英砂过滤效率随粉尘沉积量变化程度相对较小.