变径段小端折边处的应力计算

本文在文献的基础上推导出了一般回转形封头制变径段小端折边处的应力计算式,然后将其用于椭圆形封头制变径段小端折边处应力的计算,并将其与实测结果进行了验证。     

折边锥形封头厚度计算探讨

分析了GB 150-1998《钢制压力容器》中圆筒和折边锥形封头大端的厚度计算公式,认为计算折边锥形封头的厚度时,可只考虑与过渡段相接处的锥壳厚度。     

折边锥形封头过渡区应力有限元分析

利用有限元分析程序ANSYS计算分析了不同几何参数下折边锥形封头的应力分布规律 ,并整理出其应力分布图谱 ,为折边锥形封头应力水平的评估和强度设计提供了一种依据。     

无折边锥形封头的应力分析与校核

在分析了无折边锥形封头与筒体连接处应力状态的基础上,归纳出了超出GB150—89《钢制压力容器》范围的校核公式。     

大直径折边锥体缩口扳边成形工艺

扼要介绍了圆筒缩口扳边成形的机理、压力计算、下料参数计算、模具设计以及圆筒缩口扳边成形的工艺过程等。     

折边锥形封头应力增强系数分析

推导分析了GB 150-1998《钢制压力容器》中折边锥形封头应力增强系数K的确定方法。为验证其可靠性,建立了参数化有限元计算模型,利用有限元分析程序Ansys计算了变参数下模型结构的应力分布及其相应应力增强系数,并与标准中的K进行了比较和分析,绘制了折边锥形封头应力增强系数表格,可用于工程设计。     

带无折边球形封头法兰强度计算探讨

对带无折边球形封头法兰台肩高度不应计入法兰计算厚度作了探讨，论述了在预紧和工作２个状态下法兰强度计算的不同。     

塔器折边锥形过渡段的展开计算及其画法

过去制作折边锥形过渡段一般都采用放大样的方法求其展开尺寸，这种方法工作效率较低。本文介绍用简练的计算式代替繁杂的放大样的方法，使过渡段的制作既简便快捷又提高了下料精度。     

封头与筒体对接环焊缝处的应力分析

通过理论分析和实验验证表明,成形封头与筒体对接环焊缝的应力峰值并不在不连续的连接点处,因此封头直边段长度的选取,即使小于现行规定的任意值也不必担心。     

不等厚未削边环缝应力计算与讨论

讨论压力容器不等厚未削边环缝的应力计算，提出了可供设计制造时参考的几点建议。     

变径段经向长度的控制

从无折边锥形封头的设计原理出发，提出了变径段经向长度控制值的确定原则。     

压力容器棱角度及错边部位的应力计算

给出了４台圆筒形容器棱角度及对口错边部位的实测应力值，并在已有工作的基础上提出了旋转壳体压力容器焊缝棱角度和对口错边部位的应力计算式。对圆筒形容器来说，其计算值和实测值符合。     

泥浆泵曲轴1^#至2^#拐过渡段应力计算方法

泥浆泵曲轴1~#至2~#拐过渡段的应力分布是比较特殊的,不能按常规方法进行应力分析与计算。文章讨论了类似这种结构的应力分布规律和特点,给出一套实用的计算式。     

无折边球形封头坯料尺寸的计算及成形后的净料

无折边球形封头坯料尺寸的计算及成形后的净料中国石油天然气总公司第一建设公司（洛阳市）高级工程师王绍胜叙词球形封头，坯料尺寸，计算公式，成形无折边球形封头（以下简称封头）是容器封头的一种，其成形方式有整体成形和分片成形两种，冷、热成形均可。直径较小的封...     

大直径折边锥体的成形工艺

大直径带锥体压力容器,当锥体半顶角α>30°时,应采用折边锥体,以使大口端有一过渡圆弧,可降低筒体和锥体联接处的边缘应力。一般过渡圆弧半径r=0.15D内。理想的成形工艺是:先卷制成锥体,然后用模具整体冲压出过渡圆弧。但是,很难实现。因为:①单台或小批量产品,要制作专     

基于ANSYS的中压反应器封头局部应力计算与强度分析

应用ANSYS软件对中压容器筒体与封头的连接区应力分布进行有限元分析。分析以通常仅受内压的情况为基础,在封头处加2个支座,对支座施加一定的外载荷,研究施加压力、拉力和力矩的作用对支座与封头连接处不连续区应力及其对筒体和封头连接部位的应力的影响。结果表明,由于几何结构的不连续,最大应力出现在筒体和封头的连接部位,支座与封头的连接处也会出现应力集中,但该部位产生的最大应力与筒体和封头连接部位的最大应力相比较小,且对筒体和封头的连接部位的应力分布影响不大,即其封头上可安装支座来承受一定的外载荷。