流体在SK型静态混合器中作层流流动时流体阻力计算的探讨

将流体在静态混合器中作的层流流动分解为直线运动和旋转运动，然后分别计算这两种运动在流管中的流体阻力，并将两者相加后得到SK型静态混合器中液体层流流动时流体阻力的计算式．最后通过实验进行验证。     

Kenics型静态混合器流动阻力的实验研究

本文分析了ｋｅｎｉｃｓ型静态混合器的工作原理，分别以空气和水为实验介质，测定了静态混合器中的流动阻力，得出了单相流体流动摩擦系数ｆ与雷诺数的关联式（测量范围Ｒｅ＝７１１──１５４７７）──７５４７７）以及气──液两相流体流动阻力的计算方法（适用范围：气相雷诺数ＲｅＧ＝７１１──４７４６，液相雷诺数ＲｅＤ＝１２８９──１５４７７），和文献中所报道的结果基本相。文中还分析了静态混合元件对流动阻力的影响。     

Kenics型静态混合器流动阻力的实验研究

本文分析了Ｋｅｎｉｃｓ型静态混合器的工作原理，分别以空气和水为实验介质，测定了静态混合器中的流动阻力，得出了单相流体流动摩擦系数ｆ与雷诺数的关联式以及气－液两相充体流动阻力的计算方法。和文献中所报道的结果基本相同。文中还分析了静态混合元件对流动阻力的影响。     

平板型太阳能集热器空气夹层最佳间距的确定

本文对平板型太阳能集热器中的自然对流现象进行了理论分析,提出了水平、倾斜及垂直三种放置方式的太阳能集热器空气夹层最佳间距的确定问题。特别是对目前很少涉及的垂直放置平板型太阳能集热器的最佳空气层间距进行了深入探讨。同时本文对空气夹层中的自然对流热损失、空气夹层间距及放置倾角三者的相互关系和变化趋势进行了分析计算,提出了在0_o≤φ≤90°,10~2相似文献   

泥石流运动阻力特性及其研究进展

泥石流是一种由液相浆体和固相粗颗粒构成的特殊两相流体,其运动和动力性质研究的关键在于科学认识和描述其阻力特性。泥石流的阻力可以分为内部阻力和外部阻力。外部阻力是沟道底床和侧壁与泥石流体相互作用的结果,与沟床的粗糙度、几何形态以及泥石流体的性质相关。内部阻力与泥石流体的物质构成有关,粘性细颗粒含量较多的粘性泥石流在运动过程中固、液两相的相对速度不明显,可以将粘性泥石流看成是一种均匀的混合流体,用伪一相流进行模拟,但其内部阻力仍应分为液相浆体阻力和固相颗粒间的阻力;粘性细颗粒含量较少的泥石流,液相浆体对粗颗粒的约束作用较小,存在明显的相间速度,诸如粘性拖曳力、附加质量力等相间作用力的影响非常重要。浆体中的细颗粒物质对泥石流运动阻力具有非常重要的影响,细颗粒物质的含量改变了液相浆体的阻力特性,包括屈服应力和粘性系数,而浆体的粘性将进一步改变固相颗粒间的相互作用。通过分析粘性泥石流的阻力特性,我们初步提出了泥石流的综合阻力模型。     

双分散多孔介质平板微通道中的气体滑流分析

基于双速度Brinkman-extended Darcy动量模型,分析了气体在双分散多孔介质(BDPM)平板微通道内的强迫对流及其稀薄效应对流动阻力的影响.当孔隙流体在双分散多孔介质内作高速流动时,f相和p相流场相互耦合,且本质上受四阶微分方程控制.采用正常模式降阶法导得原控制方程的二阶解耦形式及其速度分布解析解.计算结果表明,随着稀薄效应的增强,滑移速度增大而流动阻力减小.     

基于ITTC-57对于帆板阻力成分的计算与分析

基于摩擦阻力经验公式计算板体与附体的粘性阻力，其中，湿面积采用了梯形面积计算的方法与辛卜生二次抛物线面积计算方法，2种方法计算结果一致。又由于总阻力等于粘性阻力与兴波阻力之和（粘性阻力由摩擦阻力与形状阻力构成），将水池试验测得的总阻力减去粘性阻力即得到兴波阻力的大小，进一步计算出不同船速下各种阻力成分的比例。     

幂率流体绕流二维物体时层流边界层的流动和传热问题

应用流体力学和非牛顿流体力学理论,利用 Ｐｒａｎｄｔｌ 边界层方程,分析幂率流体绕流恒温壁面时的流动阻力及壁面和流体之间的传热规律,得出绕流时的阻力系数关系式、努谢尔特数与广义雷诺数和普朗特数之间的关系式,并给出了幂率流体绕流水平平板时上述关系式的解．     

边界数据浸入法在弱可压缩流动中的应用

受限于计算机的计算能力与计算的成本,实际的计算过程中,往往要对流体做出一些物理假设,如无粘流体、不可压缩流体等,但是这将给计算带来不同程度的误差. 为解决此问题,提出了一种对弱可压缩粘性流动问题进行求解的数值方法. 该方法不仅可以对计算域内包含静止固体的流场进行计算,也适用于包含运动固体的弱可压缩粘性流场的求解. 该方法从水的状态方程开始,对弱可压缩粘性流体运动的速度与压力方程进行了严格推导. 考虑到流场中固体的影响,使用边界数据浸入法(Boundary Data Immersion Method, BDIM)将流体子域与固体子域之间耦合,而所使用的BDIM可将流体及水下声学计算中的运动物体准确地表示出来. 因此,本文首次将弱可压缩粘性流动计算与BDIM结合起来,并解决了考虑流体的弱可压缩性与粘性的流场求解问题. 为验证所提方法的有效性及准确性,计算了3个二维经典算例,并将计算结果与采用其他方法所得数据结果进行比较. 对比结果表明,在考虑流体的弱可压缩性与粘性的前提下,本文所提出的新算法可对运动流体中存在静止或运动固体的流场进行准确有效的计算.     

幂率流体绕流二维物体时层流边界层的流动和传热问题

应用流体力学和非牛顿流体力学理论,利用Ｐｒａｎｄｔｌ边界层方程,分析幂率流体绕流恒温壁面时的流动阻力及壁面和流体之间的传热规律,得出绕流时的阻力系数关系式、努谢尔特数与广义雷诺数和普朗特数之间的关系式,并给出了幂率流体绕流水平平板时上述关系式的解。     

短通道园锥阀流量系数的研究

圆锥阀流量系数和压力损失系数的计算在液压元件设计中占有重要的地位。目前国内、外广泛采用的汁算方法很不准确,尤其是没有考虑到进口段效应的影响。而实际运行的圆锥阀中,有很大部分属于过流通道长度小于起始段长度的范围,因此其影响显著,必须在设计计算中予以考虑。本文作者为了解决此项课题,提出一种新的计算方法,设计与建立了实验台,并进行了大量地反复地实验验证,证明了所提供计算方法的准确性与可靠性。     

安装工程定额调整系数的计算

根据安装工程定额调整系数的计算条件及使用方法，将安装工程调整系数分为以下三类：定额子目系数；工程系数和综合系数。     

控制阀流量系数Kv设计计算中的修正

控制阀口经选择取决于流量系数Ｋｖ的计算值。过去在Ｋｖ计算中没有考虑阻塞流流动状态下的修正，以使Ｋｖ值偏小，影响到控制阀口径选择的准确性。阻塞流是在通过控制阀的流体流量增大到一定程度，流量成为恒定值，不再随控制阀入、出口的差压增加而增加的现象。考虑到在流体为液体、气体、蒸汽和两相流不同情况下，判断是否形成阻塞流，引入压力恢复系数ＦＬ并根据不同的流动特点进行修正。编制程序在计算机上实现控制阀流量系数Ｋｖ的设计计算。     

条件观测平差中基本问题的电算通式

本文提供的电算通式有:(1) 法方程系数的计算;(2) 约化系数的计算;(3) [PVV]的计算;(4) 联系数的计算;(5) 平差值函数权倒数的计算。每项计算均有相应的计算程序,作为程序块,在测量计算中可以随时加以引用。     

大孔吸附树脂吸附有机物传质系数的研究

应用化学动力学方法，分别研究了ＤＸ－９０６大孔吸附树脂吸附有机物的容积传质总系数和容量传质系数，提出将容量传质系数进行适当修正以后来代替容积传质总系数，从而简化了容积传质总系数的计算过程，更好地指导吸附柱的设计     

密肋复合墙体稳定系数数值法分析及简化计算

利用有限元方法,以墙体高度、边框柱截面尺寸、肋柱及肋梁布置等作为主要变化参数,对密肋复合墙体在竖向荷载作用下平面内、出平面极限荷载及稳定系数等进行了有限元数值计算,对墙体的破坏特征、稳定系数的影响因素以及砌块对墙体的抗压贡献等进行了分析.通过对有限元计算结果数据的线性回归,给出了密肋复合墙体轴心受压承载力计算公式中稳定系数的简化计算公式,使复合墙体轴心受压承载力计算方法得到了进一步完善,其有限元计算结果可作为复合墙体结构设计的参考.     

混凝土的瞬态热应变及其计算

为了模拟火灾中混凝土的瞬态热应变,提出2种方法:修改材料的热膨胀系数和修改材料的弹性系数.第1种方法以ABAQUS为平台,通过编制子程序修改材料的热膨胀系数.第2种方法通过理论推导,将瞬态热应变的计算转变为修改材料的弹性系数.算例结果表明2种方法均是合理的.     

A201系列精梳机钳板加压机构分析

介绍了 Ａ２０１ 系列精 梳机的 钳 板加 压机 构 和加 压过 程, 通过 对 压缩 弹簧 压 缩量 、弹 簧 加压阻力系 数、压力 传递系数 的计算 ,认为,加 压机构设 计影响 钳板有 效钳 持力 和精 梳机 的其 它工 艺性能,如 加压机构 设计不合 理将会 限制车速 的提高 。     

圆柱形金属橡胶节流元件水力学特性参数计算

主要研究圆柱形多孔金属橡胶节流元件的渗透性能．利用Darcy定律,建立了层流状态下圆柱形多孔金属橡胶节流元件的雷诺数、体积流量和沿程损失系数的计算公式;推导出表征金属橡胶节流元件渗透性能的最重要的参数——渗透系数的数学表达式;推导了金属橡胶材料孔隙度、最小孔隙度和当量孔隙直径的计算公式;结果表明,圆柱形金属橡胶元件的节流性能与其孔隙度、金属丝直径、样件的外形尺寸等参数密切相关．对金属橡胶材料在节流领域的广泛应用具有重要参考价值．     

实际气体绝热节流系数的计算

实际气体的绝热节流效应通常用绝热节流系数来表示.讨论了实际气体绝热节流系数的计算,节流系数可用计算法和作图法来确定.