熔模铸件气孔形成原因分析及防止

本文详细分析了熔模铸造用水玻璃作粘结剂时容易生产气孔的原因及一些防止办法。     

ZL101A合金熔炼新工艺

ＺＬ１０１Ａ合金熔炼新工艺山东平阴铝厂谷兰成表１新工艺与传统工艺比较工艺类别原料投料顺序精炼处理新工艺０．１０～０．２０％Ａｌ－Ｔｉ合金锭（电解）结晶硅（Ｓｉ－１）金属镁（Ｍｇ－１）Ａｌ－Ｔｉ→Ｓｉ→Ａｌ－Ｔｉ→ＭｇＣＣｌ４０．５ｋｇ／ｔＡｌ７２０...     

ZL101A铝合金GIS铸件缺陷分析

在GIS(气体绝缘金属封闭开关设备)铸件开发和应用过程中,ZL101A铝合金铸件出现缩松、冷隔、气孔等缺陷.缩松和冷隔缺陷严重劣化铸件的强度,影响GIS产品整体质量.本文结合GIS铝合金铸件开发试验及工程应用案例,对铸造铝合金含缺陷的断口、组织结构、强度进行分析与研究.结果 表明:缩松和冷隔是诱发产品漏气和断裂的主要原...     

Ce及变质工艺对ZL101A合金组织的影响

研究了Ce加入量、保温时间、变质温度和冷却速度对ZL101A合金组织的影响.实验结果表明,在金属型铸造条件下,加入质量分数为0.8%左右的Ce时,ZL101A合金具有最佳的变质效果,共晶硅全部变为细小点状,而且保温6h仍有一定的变质效果;适当提高变质温度可以减少稀土Ce的用量,最佳变质温度为760℃;冷却速度对变质影响很大,当冷却速度为0.8℃/s时没有任何变质效果.     

稀土La对ZL101A合金组织及性能的影响

在ZL101A合金中加入不同量La，研究了其微观／宏观组织和热处理后的性能。实验结果表明。在金属型铸造条件下，加入质量分数为0．6％左右的La对ZL101A合金具有最好的变质效果，共晶硅全部变为细小点状。稀土La的加入可将合金晶粒尺寸由未变质时的3mm细化到1mm。共晶硅变质以及晶粒细化主要是由于加入的La富集在共晶硅前沿，阻碍了共晶硅长大。合金抗拉强度和伸长率随着La的增加而提高，但La超过一定量后合金抗拉强度和伸长率均会有不同程度的降低。     

复杂薄壁ZL101A壳体的近净成形技术研究

进行了厚度比1∶10的某型薄壁复杂铝合金壳体铸件铸造工艺设计,且进行了真空-压力-熔模复合工艺试验.结果 发现在真空浇注、增压凝固工艺状态下,配合铝合金过滤净化工艺能够有效保证硅溶胶熔模铸件近净成型.ZL101A铸件的抗拉强度达到315 MPa,伸长率为4.5％,内部质量达到GB/T9438-2013中Ⅱ类铸件要求...     

铸钢车轮气孔、夹渣缺陷产生的原因与防止措施

分析了铸钢车轮件气孔、夹渣缺陷的形成原因,提出了相应的解决措施,并在生产中得到验证,使废品率显著下降。     

铸钢车轮气孔、夹渣缺陷产生的原因与防止措施

分析了铸钢车轮件气孔、夹渣缺陷的形成原因，提出了相应的解决措施，并在生产中得到验证，使废品率显著下降。     

ZL101A铝合金支架成型工艺及模具设计

针对目前ZL101A铝合金支架零件毛坯生产采用常规砂型铸造存在铸件致密度低,尺寸精度差和生产效率低的问题,采用金属型铸造工艺生产该支架.在模具结构设计方面主要考虑铸件的取出、浇道和冒口的设置、型芯的固定和取出以及模具的锁紧等多方面要求.结果表明:由于金属型冷却速度较快和铸造条件比较稳定,所得支架铸件组织较致密并具有较好的尺寸精度和表面粗糙度,生产效率也有很大提高.     

ZL101A合金用磷碳复合变质剂的研究

介绍了Ｐ、Ｃ复合变质剂的成分组成以及对ＺＬ１０１Ａ 合金的变质作用。试验表明,与ＴｉＳｒ 复合变质剂相比,用Ｐ、Ｃ变质剂处理ＺＬ１０１Ａ 合金不仅成本低,而且所处理合金的力学性能高于前者     

ZL101A铸造缺陷焊接修补可行性探讨

通过对不同热处理状态下ZL101A材料的焊接试验，并测其力学性能，确定材料焊接修补时的焊丝选用，以及热处理工艺对焊接修补工件的影响程度，进而明确ZL101A材料铸造缺陷的焊接修补工艺措施。     

Mullite/ZL101复合材料的组织及时效特性

用挤压铸造制备Mullite/ZL101复合材料。用光学显微镜及透射电镜（TEM）观察复合材料及其基体合金的微观组织，用硬度测试及差示扫描量热仪研究Mullite/ZL101复合材料及其基体合金的时效特性。结果表明：采用挤压铸造法可获得复合良好的Mullite/ZL101复合材料，Mullite纤维对ZL101合金有明显的强化作用；在整个时效过程中，复合材料的时效硬度明显高于基体合金，纤维的引入没有改变基体合金时效析出序列，对低温下由空位扩散控制的SSS－GP反应无明显的抑制作用；复合材料中β″析出反应的峰值温度及活化能较基体合金的低，时效硬化过程得到一定程度的加速。     

ZL205A铝合金筒类铸件铸造工艺研究

以实际生产中发现的铝铜系ZL205A合金筒类铸件的偏析、裂纹及疏松缺陷为研究对象,根据筒类铸件的技术要求,结合ZL205A合金的工艺特性,通过对偏析、裂纹及疏松缺陷产生的原因分析,提出了新的铸造工艺方案。结果表明:通过合理优化浇注系统,提高浇注温度,改善砂芯退让性,改进低压浇注参数等措施,解决了疏松、裂纹缺陷并有效地减少了偏析缺陷的产生,产品合格率由原来的40%提高到80%。     

ZL101过流冷却转移法半固态压铸工艺及性能研究

采用倾斜管过流冷却-转移法生产半固态流变压铸件,研究了压铸工艺对ZL101铝合金半固态流变压铸件性能的影响,以及半固态压铸件经T6热处理之后性能的改变.对比研究了液态与半固态压铸件的力学性能.结果表明,在浇注温度为595℃、压射速度为1.8 m/s时,压铸件性能最佳,此时较浇注温度为630℃的液态压铸件的抗拉强度提高了11％.经热处理的半固态压铸件抗拉强度与伸长率都得到改善.液态与半固态压铸件试样的拉伸断口为准解理断裂,经热处理的半固态压铸件试样的拉伸断口为韧性断裂.     

ZL101A铝合金机构箱成型工艺及模具设计

针对目前ZL101A铝合金机构箱零件毛坯生产采用常规砂型铸造存在铸件致密度低、表面粗糙度较高和生产效率低的问题,采用金属模铸造工艺并设计了一套金属型模具,主要内容有铸件图设计、机构箱熔铸工艺分析及金属型模具设计.结果表明,由于金属型冷却速度较快和铸造条件比较稳定,所得机构箱铸件组织较致密,并具有较好的尺寸精度和表面粗糙度,生产效率也有很大提高.     

熔模铸件砂眼缺陷成因分析及防止对策

介绍了砂眼的特征、产生的部位,分析了砂眼产生的内、外部原因,提出防止耐火材料从外部落入型腔、提高型壳的质量和改善产品结构及浇注系统是防止熔模铸件出现砂眼缺陷的主要对策.     

低过热度浇注ZL101铝合金半固态组织研究

采用低过热度浇注技术制备半固态ZL101铝合金,研究了冷却强度、保温时间、浇注温度对铸造显微组织的影响。研究结果表明,在液相线附近,冷却强度大,晶粒细小;随着保温时间的延长,晶粒变大,形状变得圆整,结晶组织均匀;浇注温度越高,晶粒越粗大;铸锭中心部位组织比边缘部位组织粗大,且均匀,球化明显。低过热度浇注可以获得理想的ZL101铝合金半固态浆料。半固态坯料重熔加热温度为585℃,保温30min,α-Al相逐渐变成球状,此时,晶粒平均等级圆直径为42.6μm,晶粒平均圆度为2.13。     

ZL114A大型铝铸件焊缝的组织与性能

研究了ZL114A合金大型铸件熔化极气体保护焊（MIG）焊补区域的组织和性能。金相观察表明,在靠近熔合线附近的热影响区内存在共晶复熔组织。焊补时,基体中Mg2Si向复熔体扩散;远离熔合线的热影响区内,基体中固溶的Mg2Si发生过时效,从而导致基体软化,显微硬度下降。T1处理时不能消除复熔共晶和基体软化,故热影响区的宏观力学性能降低,但降幅不到10％。     

Effect of pouring temperature on semi-solid slurry of ZL101 alloy prepared by slightly electromagnetic stirring

The semi-solid slurry of ZL101 alloy is prepared by a combination technology of low superheat poudng and slightly electromagnetic stirring. The effects of pouring temperature on the slurry prepared by the technology are investigated. The results indicate that it is feasible to prepare the slurry with globular primary phases by low superheat pouring and slightly electromagnetic stirring, and that the pouring temperature has an important effect on the morphology and the size of primary α-Al in ZL101 alloy. By applying suitable slightly electromagnetic stirring combining with relatively increased pouring temperature, i.e., in a practical way to apply low superheat pouring technology, is capable of obtaining appropriate semi-solid slurry of ZL101 alloy with globular shape of primary phase. Compared with the samples made by low superheat pouring only without stirring, the samples prepared by applying both slightly electromagnetic stirring and low superheat pouring can enable to achieve the same grain size and morphology of the primary phase with that of pouring at 15-35℃ higher.