压铸模异形镶块的固定方法

<正> 随着压铸件的用途日益广泛,其形状也越来越复杂。因此,各模具加工单位普遍采用了线切割、电火花加工等手段,但由于线切割加工的特点,决定了异形镶块不能采用传统的整体台肩固定方式固定在模具中,现将我们常用的几种异形镶块的固定方法介绍于后:     

铝压铸模的热疲劳失效及对策

<正> 1 前言 用压铸模由于工作条件恶劣,受到很高的热应力和机械应力,因而寿命很短。日本铝压铸模的平均寿命为11万次,我国只6万次左右。造成铝压铸模失效的主要原因是热疲劳引起失效。由中国、日本、苏联的统计资料表明,铝压铸模的失效形式主要是热疲劳裂纹,并引起剥落。因而有必要对铝压铸     

铝硅合金压铸模镶块与型芯“等寿命设计”的实验研究

如何保证铝硅合金压铸模的镶块与型芯具有基本相等的使用寿命，从而提高整体模具的寿命，是压铸行业普遍关注的研究课题。作者对铝硅合金压铸模的镶块与型芯的失效形式及选材与热处理工艺规范、压铸工艺参等对其寿命的影响进行了生产实验研究，给出了压铸模镶块与型芯的等寿命设计方案。生产应用表明，本文提供的等寿命设计方案，可以稳定地保持压铸模整体寿命达到10万模次以上，达到了国内先进水平。     

基于BP神经网络的压铸模热疲劳失效预测

依据A356咖啡机顶盖高压铸造特点,采用FEM仿真软件对铸件成型工艺进行数值模拟,以L16(45)正交试验和6个补充试验作为BP神经网络的训练样本,建立模具热应力与浇注温度、模具预热温度、压射比压、压铸速度四个压铸工艺参数的非线性映射关系.在所定的压铸工艺参数范围内,随机选取6组工艺参数组合,结合FEM模拟软件和已经训...     

热作模具材料研究进展

介绍了国内外热作模具钢的研究及应用情况,指出开发优质高寿命的热作模具钢有紧迫的现实意义.     

压铸模具镶块开裂失效分析

压铸模具镶块开裂失效降低企业的生产效率,本文对一镶块开裂失效过程进行了分析研究.通过成分分析,硬度测试,显微组织观察和扫描电镜裂纹及组织分析.结果表明,镶块的材料本身不是造成开裂失效的主要影响因素,镶块开裂失效是由于受到不断循环的热作用以及金属液的冲击所造成的,金属液的冲击是造成镶块开裂的直接原因.采取有效的措施是可以避免镶块开裂失效而带来的损失.     

探索铝铜合金压铸模选材的计算公式

在大量实测热作模具钢的材料性能、模具的失效分析、失效类型统计,以及部分模具钢的同种模具使用寿命对比试验的基础上,探索用下列公式进行选材：铝合金压铸模：（310／A＋0.08B＋0．019C＋60／D＋0．06E）／1．8铜合金压铸模：（742／A＇＋0．125B＇＋0．038C＇＋360／D＇＋0．06E＇）／2．02     

脉冲电流处理对新型热作模具钢热疲劳裂纹扩展的影响

采用自约束热疲劳试验法,研究了新型热作模具钢在热疲劳裂纹萌生阶段施加脉冲电流处理后的热疲劳裂纹扩展情况。结果表明:在热疲劳裂纹萌生的不同时机施加脉冲电流,对热疲劳裂纹扩展的影响效果存在明显差别。其中在热疲劳初始循环300次后再施加脉冲电流,效果较为显著,此时热疲劳裂纹细小,且均匀,裂纹扩展的速度较慢,横截面的显微硬度梯度下降也较慢。     

SDH2与8407钢热疲劳性能的对比研究

采用Uddeholm自约束热疲劳试验机研究了新钢种（SDH2）和ASSAB8407钢的热疲劳性能，结果显示，SDH2钢具有比8407钢更好的热疲劳性能，其热疲劳损伤因子相对8407钢降低30％~60％。并采用扫描电镜探寻热疲劳裂纹萌生与扩展的机制得知，热疲劳裂纹常在硅酸盐类、MnS、氧化铝和富V大块碳化物与基体的交界面上和晶界处萌生，并沿链状碳化物和晶界扩展。     

热作模具钢SDH3热疲劳机理

采用自约束热疲劳试验方法,对比研究了SDH3与H13钢的热疲劳性能,应用扫描电镜研究了SDH3热疲劳过程中裂纹的萌生和扩展,应用透射电镜分析了SDH3钢热疲劳前后显微组织和结构的变化。结果表明:经常规热处理后,SDH3钢热疲劳性能优于H13钢;对SDH3钢来讲,热疲劳裂纹由三叉晶界处萌生,并沿晶界扩展;SDH3钢的马氏体板条间存在薄膜状残留奥氏体,可有效释放裂纹尖端的应力并阻碍裂纹扩展;热疲劳过程中,基体组织发生回复再结晶,碳化物粒子发生粗化。     

热作模具钢热疲劳机理及性能改善的研究现状

热作模具钢的热疲劳性能是影响模具使用寿命的主要因素。对热作模具钢热疲劳性能的研究现状和评定方法进行了阐述,分析了组织演变、裂纹萌生和扩展对热疲劳性能的影响。同时对影响热疲劳性能的因素和改善热疲劳性能的方法进行了探讨和总结,并针对热作模具钢热疲劳研究的趋势进行了展望。     

温挤压模具冷热疲劳早期失效模拟分析与探讨

生产某壳体零件的模具存在严重的冷热疲劳早期失效现象,结合生产实际利用Deform有限元模拟软件对其温挤压过程进行模拟。通过对比模拟分析可得到凸模在工作时不同时刻的温度值,不同模具预热温度和坯料温度下模具的最高温度分布以及急冷急热温度差范围。为了减缓模具的冷热疲劳,模具预热温度最好控制在200～300℃之间,坯料加热温度控制在800℃内。     

火炬零件铸造模设计

通过分析火炬零件结构,设计3种压铸工艺方案,以Z_CAST软件作为模拟计算优化手段,通过对压铸工艺方案进行数值模拟计算,预测压铸过程中可能产生的缺陷,确定最优压铸工艺方案,以Pro/E作为模具设计工具,完成火炬零件铸造模的设计,采用这种以计算机软件为工具的压铸模设计方法,可以提高压铸模设计效率。     

压铸模具钢大模块真空高压气淬冷却过程的数值模拟

以尺寸为500 mm×500 mm×500 mm的SDDVA模具钢大模块为研究对象,采用DEFORM建立模块真空气淬冷却过程的数值模型,结合试验研究了大模块在真空气淬炉中不同淬火压力条件下的冷却行为、组织演变及应力演变规律,并从理论角度预测了模块可生产的最大规格。结果表明,大模块心部在0.4、0.6和0.9 MPa压力条件下气淬,均观察到先共析碳化物沿晶析出。为了避免碳化物沿晶析出,从800℃冷却到500℃的冷速应不小于0.25℃/s。0.4 MPa压力条件下气淬过程中,模块最大心表温差最小,约为120℃;大模块心部在0.9 MPa压力条件下淬火所得马氏体含量高于0.4、0.6 MPa压力下淬火,同时,贝氏体含量也更少;模块表面和心部主要表现为热应力和组织应力。SDDVA钢模块在0.4、0.6和0.9 MPa压力条件下真空高压气淬可生产的理论最大厚度分别为280、320和380 mm。     

热模钢的脆性与热疲劳测定

本文阐述了热模钢的脆性与热疲劳测定方法,比较了常规热处理试样与渗猛处理试样的脆性行为和热疲劳特性。经金相观察、硬度测定、扫描电镜的电子探针和能谱分析、X射线衍射分析及声发射、热疲劳等试验,结果表明:渗锰试样的脆性低于常规处理试样,其耐热疲劳性则高于常规热处理试样。     

含铌H13钢热疲劳过程中的显微结构变化

对添加微量铌与不含铌的4Cr5MoSiV1钢(即H13钢)热疲劳性能进行了测试。结果表明,添加微量铌提高了4Cr5MoSiV1钢的热疲劳抗力。在热疲劳循环过程中,富铬碳化物M23C6粒子明显粗化。添加微量铌的4Cr5MoSiV1钢由于富铬碳化物的粗化受到抑止,且位错密度下降较慢,使得热疲劳裂纹的扩展相对缓慢,因而材料的热疲劳抗力提高。     

硬度对H13热作模具钢热疲劳性能的影响

对不同硬度的H13钢进行了Uddeholm自约束热疲劳试验,结合其显微组织、显微硬度及碳化物情况探究了硬度演变对H13钢热疲劳性能的影响。结果表明：H13钢抵抗冷热疲劳的能力随硬度的升高而提高,高硬度的H13钢表面裂纹密度较高,呈分布均匀的网状,且表面高温软化程度小,裂纹深度也较浅;低硬度的H13钢表面只有若干条纵向的主裂纹。通过Jmat-pro热力学软件计算可知H13钢中存在的碳化物类型主要是M23C6、MC型,高硬度H13钢的碳化物尺寸比低硬度的小。     

振动工况下压铸模锁模力的分析

采用动态工况与液固耦合技术对振动工况下压铸模所需最小锁模力进行模拟分析,结果表明:金属液充型过程中型腔壁面最大等效应力节点都集中型腔边缘处的相同位置,上模芯和下模芯的反作用力分别为31.344N和34.012N,最小锁模力为65.356N,同时振动工况会导致锁模力增大。模拟分析结果可为压铸生产获得合理的工艺参数提供参考。     

真空排气阀在压铸模上的应用

介绍压铸生产中模具型腔内部残留的空气会导致铸件充型不良现象,运用CAE技术对铸件进行充型分析,根据分析结果在模具合适的位置安装真空排气阀,可以解决排气问题,提高零件成型的合格率。     

25Cr12Ni5Mo钢热疲劳损伤特性研究

采用自约束热疲劳试验方法研究了热处理工艺（1#、2#、3#）对25Cr12Ni5Mo钢热疲劳损伤性能影响。结果表明，随着循环周次的增加平均损伤因子以指数规律增长，三种热处理制度获得的试样平均损伤因子由大到小依次为3#、2#、1#。表面微裂纹取向研究表明，裂纹首先产生在试样的棱角处，然后沿径向和高度方向扩展，在1000周次以内三种试样上均没有明显的主裂纹，众多短小的微裂纹排列成有序的“台阶”状，大于循环周次1000时，“台阶”随着循环周次的增加“搭接”在一起逐步发展成主裂纹。