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非调质12Mn2VBS钢的组织性能及应用 总被引:2,自引:2,他引:0
研究了硫成分和冷却速度对非调质12Mn2VBS钢组织性能的影响以及12Mn2VBS钢的疲劳性能、切削加工性能。结果表明:(1)当含硫量高于0.10%时,除了冲击韧度有明显下降外,其他力学性能基本不变;(2)12Mn2VBS钢可在一个很宽的冷却速度范围内得到粒状贝氏体为主的组织;(3)12Mn2VBS钢的疲劳性能以及切削加工性能和调质45、40Cr钢的相应性能相当甚至更好。从而论证了用12Mn2VBS钢取代传统材料45、40Cr钢生产前轴、转向节等汽车零件的可行性。 相似文献
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本文对48Mn V非调质曲轴用钢工艺及微合金化原理进行了阐述和分析,并通过与部分调质用钢性能的对比,对非调质用钢的性能及实用性进行了分析。从性能上表明,非调质钢在一定范围内能够替代调质钢,满足力学性能的同时可以获得良好的经济收益。 相似文献
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使用自主搭建的热熔损设备对4Cr3Mn1Mo2V钢和4Cr5Mo2V (DVA)钢进行动态铝液侵蚀实验.采用电子天平测量了两种钢熔损前后的质量,绘制了其在650℃的铝液中的动态质量损失曲线;采用光学显微镜和扫描电镜对实验钢表面进行观察和分析;利用X射线能谱(EDS)对熔损试样横截面进行成分分析,分析4Cr3Mn1Mo2V钢在铝液侵蚀过程中的失效机理.结果 表明:4Cr3Mn1Mo2V钢在铝液中侵蚀60 min后受损程度小于DVA钢;实验钢在与铝液接触的过程形成了Fe-Al化合物层,DVA钢表面化合物层厚度大于4Cr3Mn1Mo2V钢;实验钢迎铝面的失效形式主要为基体氧化剥落,而背铝面的失效形式为Fe-Al化合物层的剥落. 相似文献
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对Fe-Mn-C系2种TWIP钢Fe22Mn0.6C和Fe22Mn0.6C0.19V的显微组织、力学性能及加工硬化行为进行了研究.结果表明,经900℃固溶处理后的Fe22Mn0.6C0.19V钢和经800℃固溶处理的Fe22Mn0.6C钢具有晶粒尺寸相近的奥氏体组织;Fe22Mn0.6C0.19V钢在真应变ε>0.14后进入加工硬化速率平台区,而Fe22Mn0.6C钢则在ε>0.12后即进入加工硬化速率平台区;Fe22Mn0,6C0.19V钢在ε>0.21以后结束了加工硬化速率平台区,其平台区明显较Fe22Mn0.6C钢短;Fe22Mn0.6C0.19V钢加工硬化速率平台在ε>0.21以后结束是由VC沉淀粒子与TWIP钢形变孪晶相互作用引起的,VC沉淀粒子对于TWIP钢形变孪晶的产生及增殖都有明显的抑制作用. 相似文献
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采用新型Q-P-T(淬火-碳分配-回火)工艺对20Si Mn2Mo V钢进行热处理,通过改变淬火介质温度(QT)和碳分配+回火时间(PT+TT),改变其组织,旨在提高钢的强韧性。利用扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)和力学性能测试等手段,研究了新型Q-P-T工艺对20Si Mn2Mo V钢、微观组织及其对力学性能的影响。结果表明,20Si Mn2Mo V钢经Q-P-T工艺处理获得了板条马氏体+含量较多的残留奥氏体,残留奥氏体含量为8%~11%;试样拉断后,测量试样中残留奥氏体的体积分数变化,显示了残留奥氏体量明显减少。通过对比应力-应变曲线发现,在缩颈前试样曲线斜率发生了明显变化,因此,20Si Mn2Mo V钢在拉伸过程中表现出明显的相变诱发塑性(TRIP)效应;淬火介质温度为110℃,碳分配90 s时,钢的抗拉强度为1331MPa,伸长率达23.0%,强塑积为30613MPa·%,具有优良的强韧性匹配,强韧性得到提高。 相似文献
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温形变工艺对30Mn2V非调质钢显微组织的影响 总被引:2,自引:1,他引:1
研究了30Mn2V钢在700-800℃范围内平面应变压缩变形时组织的变化规律。结果表明,在合适的温形变工艺条件下,可诱导铁素体析出,显著细化铁素体晶粒,得到带状分布的铁素体和珠光体。 相似文献
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介绍了美国Plymouth Tube公司的生产经验,并分析讨论了所涉美国不锈钢焊接钢管标准的系统特征。分析认为:美国ASTM/ASME不锈钢钢管(材)标准由产品标准和通用材质标准组成;ASTM技术标准(正文部分)实际上只规定了不锈钢钢管的最低设计和检验要求,仅按照该标准未必能订购到质量有保证的优质钢管;ASTM/ASME不锈钢钢管(材)标准不仅在不断补充新品种和新内容,也经常在纠正各种错误或修正认识;全面系统地解读美国标准,对我国不锈钢(焊)管的生产、销售和订购十分有益。 相似文献
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TC4合金和P110油管钢摩擦磨损性能的比较 总被引:1,自引:0,他引:1
对TC4合金和P110油管钢在不同温度下的摩擦磨损性能进行对比研究,分析其摩擦系数、磨损率和磨痕形貌随温度的变化规律,探讨磨损机制.结果表明:P110油管钢的耐磨性明显优于TC4合金,TC4合金的耐磨性随温度的升高无显著变化,磨痕呈犁沟形貌,在较低温度时的磨损机制为剥层磨损、黏着磨损和疲劳磨损,在较高温度时为剥层磨损、黏着磨损和氧化磨损;P110油管钢耐磨性随温度的升高而降低,在较低温度时磨痕呈磨坑形貌,磨损机制为剥层磨损和磨粒磨损,在较高温度时磨痕形貌呈犁沟形貌,主要为剥层磨损、黏着磨损和氧化磨损. 相似文献
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42MnMo7钢N80级油管的热处理工艺试验 总被引:1,自引:0,他引:1
42MnMo7钢在热轧状态下用作N80级油管,强度较高韧性太低。对热轧的42MnMo7钢管进行回火处理,可适当降低强度,提高韧性。通过采用不同回火温度进行试验,找出强度与韧性指标搭配合理的回火处理制度。确定42MnMo7钢在非调质状态下作N80级油管的较佳交货状态。 相似文献
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油气田井下油管的防腐技术 总被引:10,自引:0,他引:10
我国油气田井下油管的腐蚀问题非常严重,通常采用
的防腐方法有采用耐腐蚀管材,涂镀层保护,注入缓蚀剂,定期更换管材等.本文综述了常用的防腐方法及其特点及其国内外研究进展.通过对各种防腐技术的比较,提出了用渗铝钢进行防腐的设想,并对其在石油工业中的前景进行了分析. 相似文献
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介绍了新研制的-101℃级B655钢低温压力容器配管的工艺特点及钢管的力学性能。B655钢管的力学性能全部达到日本JIS G3460-84标准的要求。-101℃夏比冲击韧性为JIS G3460-84标准值的5~8倍。 相似文献
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利用Gleeble-1500热模拟试验机进行了控轧控冷热模拟试验,分析了非调质CT80连续油管用钢的精轧变形温度、冷却速度和卷取温度对试验钢组织与性能的影响规律。基于控轧控冷热模拟试验结果,设定了试验钢实验室轧制工艺,在终轧温度830℃、冷却速度46℃/s和卷取温度450℃轧制工艺条件下,获得了具有针状铁素体+贝氏体+少量M/A岛组织构成的成品钢板,其屈服强度620 MPa,抗拉强度754 MPa,伸长率29.2%,屈强比0.82,各项性能均满足CT80连续油管用钢力学性能要求。 相似文献
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LN209井PC400内涂层油管应用研究 总被引:4,自引:0,他引:4
研究了在塔里木油田LN209注水井中,高温、高压、高矿化度环境内使用5年的PC400内涂层油管的使役行,结果表明,涂层性能仍然良好.在该井极严重腐蚀环境中,保护油管钢未发生腐蚀.现场油管分析报告表明,在作业施工中磕碰损坏涂层的油管公端面产生局部腐蚀.对涂层破损处的油管形貌观察结果表明,涂层破损处油管发生严重的冲刷腐蚀,在油管基体产生了明显的点蚀坑,对油管的使用造成了严重的危害.
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