车削凸凹圆弧装置

车削凸凹圆弧装置的加工原理如图1原理示意图所示:M为可动拖板;1为刀杆,可滑动;C为刀尖;A为固定转动中心;AB为连杆;B点为刀杆与连杆的连接点(可转动) 1-刀杆;2-刀盒;3-连杆;4-支架;5-连接轴如图1原理图位置,取AB=R,CB=K,A为坐标原点,C点的坐标为C(x、y)。则有:x=(Rsinθ+K);y=Rcosθ故有:x+K=Rsinθ;y=-Rcosθ上两式两边平方相加得: (x+K)~2+y~2=R~2 sin~2θ+R~2cos~2θ=R~2 当将坐标轴y负方向平移距离K,即将原点A移至A′,则: x′=x+K=-Rsinθ;y′=-Rcosθ此时:x′~2+y~2=R~2 显然这是圆的标准方程,且CA′=BA=R,这就说明当连杆BA绕固定转动点A转动时,则刀尖     

体外刃磨镶齿端铣刀的工作角度和刀齿刃磨角度之间的换算关系

<正> 镶齿端铣刀的所有角度,都是刀刃上某一基本观测点相对于x y z 座标所形成的数值。座标轴x 垂直于铣刀轴,并与z 轴共同构成垂直于铣刀轴的一个平面。y 轴则与铣刀轴平行。先用按切削条件选定的铣刀工作角度γφ,α_(nφ)和φ_φ角等来确定切削刃上某一观测点相对于x、y、z 轴在纵平面y o z 和横平面x o z 上形成的纵向、横向前后角,可用下列公式计算:tgγφ′=tgγ_φsin(?)_φ+tgλ_(φcos(?)φ) ①tgγφ″=tgγ_(φcos(?)φ)-tgλ_(φsin(?)φ) ②ctgα_(nφ)′=ctgα_(nφ)sin(?)_φ+tgλ_(φcos)φ_φ③     

介绍一个计算传动轴座标的旋转公式

编辑同志: 读了贵刊1984年第四期“计算传动轴座标的三角函数正值法及其应用”一文后,像已知O′(a_1,b_1)及K(a_2,b_1)两点,并已知这两点与第三轴P的距离分别为R_1及R_2,求P点座标x和y的值这样的问题,我们常用旋转公式,特介绍如下: x=x′cosθ-y′sinθ y=x′sinθ+y′cosθ 式中x′,y′为起始座标值如图中a(o,6),θ为需要旋转的角度,像图中的91.8;x,y就是要求的某点,如上面提到的P点的座标值,利用这个公式解决上面的问题,若K点的a_2=x′,b_2=y′,知道β角,即旋转公式中的θ角,不论是用手工计算,还是用函数计算器运算都是非常方便的。     

介绍两种新的步进机构

这里介绍两种步进机构。它较目前常见的一些机构有其显著优点,可供自动化设计人员和其他有关人员参考。一、暂停机构暂停机构,又移齿轮加-减速机构(见图1)。行星轮绕中心轮回转,行星轮轮缘上一点P,在输出转臂内滑动,并使输出转臂绕中心O_1回转。如行星轮绕中心轮作等速ω回转,且:r_1=r_2=O_2P=C (1)则P点轨迹应为一外摆线。即:x=(r_1+r_2)cosθ-Ccos(r_1+r_2)θ/r_1y=(r_1+r_2)sinθ-Csin(r_1+r_2)θ/r_1 (2)将(1)代入(2)可得:     

用立铣刀近似铣削圆弧槽

在生产实践中,我们采用倾斜装夹的立铣刀来近似铣削圆弧槽。这是一种十分简便易行的方法。一、刀具的选择及装夹角的确定圆弧槽的横截面如图1所示。圆半径为R,槽宽的一半为l,槽深为t。由l~2=R~2-(R-t)~2 得l=(t(2R—t))~(1/2)……(1) 加工时,刀具与工件的相对位置如图2所示。设立铣刀半径为r,装夹角为α,切深为t。刀尖上任意一点的运动轨迹在工件戡平面上的投影为一椭圆。显然,椭圆的长轴a=(?),短轴b=rcosα。在直角坐标系XOY中,椭圆的方程为:     

花键轴滚刀设计的取值问题

我厂生产十多个规格的全液压汽车起重机绝大部分的加工是用金属切削加工来完成的,因此刀具种类及规格都很多。就复杂刀具而言,数花键滚刀的规格、品种最多,有40多种。由于结构及工艺方面的原因,多带有一定的特殊性。下面就滚刀设计的取值问题谈几点看法。一、最大齿形角的求法大家知道,花键滚刀是按展成法加工的刀具,其法向齿形的方程式为: X=R〔(α-γ)-(sinα-sinγ)cosα〕 (1) y=R(sinα-sinγ)sinα (2)式中γ——节圆齿形角;     

北京市第二次青年工人金切比赛试题选答案

1.tg(ε/2)=cosγ×tg(α/2)=0.9848×0.5774=0.5686ε/2=29°38′ε=59°16′2.如图1所示,过圆心O作OM⊥AB,∠AOB=360°/8=45°,在△AOM中,AO=R=50,∠AOM=∠AOB/2=22°30′∴S=cos22°30′×50×2=92.388(毫米)3.i=(40·t·sinβ)/(M_n·Z·π)=(40×6×0.50076)/(3×34×3.1416)=0.3754.答:刨薄板装夹时要用撑板进行装夹;薄板两侧面要预先加工好;要使     

孔距公差标注的讨论

编辑同志: 我们在工作中遇到了下面一些问题,希望给我们解答一下: 1.设在一工作物上有两孔(指精密的孔)如图(1) 所示,两孔的中心距离为L,座标尺寸为x、y。L 已有允差圈△L,其座标尺寸x、y是否还要注允 差?如不该允差是否可按自由公差处理,如不按自由 公差,则在图纸上应如何标示。 2.如要注允差,设△ L为 L的允差 ; △X为X的 允差;△y为y的允差。△L为已知,则△X及△y 之值应如何决定? △L线△X、△y之关系是否可为: ①△L2=△X2+△y2(如图2所示); ②使△X=y △L与△X、△y不能构成三 角形(如图3所示); ③但它们的关系如为①,当X的长…     

在自定心装置上装夹毛坯时的定位误差

在自定心装置上装夹毛坯时的定位误差,是与夹具支承元件相接触的毛坯表面形状误差有关。为了在轴上加工平面或槽,当将轴装夹在V形块上时(见图1上的外形1),其X轴方向的定位误差ΔX等于零;轴直径的尺寸变化,虽不影响理论基准—V形块对称中心线的位置,但在Y轴方向由尺寸H所引起的定位误差为ΔH:0.5Td(1/sinα—1),式中:Td—轴径d的公差;α—见图1。轴的实际表面具有任意的形状误差(见图1上的外形2)。当轴装夹在V形块上时,轴心线对V形块对称中心线的位移量为ΔX=±Tφ/(2cosα),式中:Tφ—轴的允许不圆度。     

平面上圆周滚度刀具的设计计算

一、滚切原理工件与滚度轮结构如图1所示兀d=鲤旦360, ┌─┐┌──┤O ││l月 │ │├──┤ ││ │ │└──┴─┘d二_二_.a 1 80..................……(1)句理D二仁1 80“......……,.....……(2)二、滚度轮锥角的确定从图2可知:.0 bc5 Inp=一dbD一d 2I...一(3)图中r一刻线内半径 R一刻线外半径 l一刻线长 妞一包角 d一滚轮小径 D一滚轮大径 p一滚轮锥角 l‘一滚轮素线长(l尸=l) 其中I=R一r正确滚切必须同时保证纯滚动无滑动且满足 二d二庙,二D绷爪户 三、越程处理 实际滚切时,为防止越程 (尤其机动时很难控制)而产生多余的刻线,…     

叶切面最大厚度数值计算与应用

以叶切面最大厚度的数值计算方法为基础,探讨叶切面最大厚度计算的计算机实现,介绍叶切面厚度数值计算法的应用实例.     

Natural frequencies of vibration of a class of solids composed of layers of isotropic materials

In a recent paper, the Ritz method with simple algebraic polynomials as trial functions was used to obtain an eigenvalue equation for the free vibration of a class of homogeneous solids with cavities. The method presented is here extended to the study of a class of non-homogeneous solids, in which each solid is composed of a number of isotropic layers with different material properties. The Cartesian coordinate system is used to describe the geometry of the solid which is modelled by means of a segment bounded by the yz, zx and xy orthogonal coordinate planes and by two curved surfaces which are defined by fairly general polynomial expressions in the coordinates x, y and z. The surface representing the interface between two material layers in the solid is also described by a polynomial expression in the coordinates x, y and z. In order to demonstrate the accuracy of the approach, natural frequencies are given for both a two- and three-layered spherical shell and for a homogeneous hollow cylinder, as computed using the present approach, and are compared with those obtained using an exact solution. Results are then given for a number of two- and three-layered cylinders and, to demonstrate the versatility of the approach, natural frequencies are given for a five-layered cantilevered beam with a central circular hole as well as for a number of composite solids of more general shape.     

盘丝极心偏对三爪自定心卡盘找标精度影响的分析

三爪自定心卡盘作为机床的主要附件,已有一百多年的发展历史,尽管目前随着数控技术的不断发展,越来越多地需求高速动力卡盘,但三爪自定心卡盘目前仍有一定的市场。 要保证卡盘可靠地夹紧工件,必须使其有可靠的夹持精度;要保持卡盘的精度,必须要严格控制各零部件公差及误差,如盘丝的极心偏。 　　极心偏是形成圆的渐开线的基圆圆心 (极心 )与盘丝内孔中心不同心所造成的偏差值。它对卡盘精度的影响分两种情况,一是卡爪夹持弧采用配磨,二是卡爪夹持弧采用单磨。本文主要探讨配磨时的影响。 　　卡爪夹持弧采用配磨,即每台卡盘整体…     

圆柱面素线的直线度公差带解析

详细分析了圆柱面素线的直线度公差带在新旧标准中定义和解释的区别，并从对圆柱面素线实际要素检测的角度，提出了推行新标准的实际意义。     

双丝杠驱动机构同步分析

介绍了双丝杠驱动机构工作原理,论述了双丝杠运动产生不同步的原因以及如何判定与解决同步问题。     

膨胀套导向机构的设计

通过分析膨胀套在实际使用产生滑移受阻现象、卡死现象原因的实质,并在分析产生问题原因的基础上提出了改进措施即：增加导向机构。     

广州地铁APM列车制动机理分析

根据广州市珠江新城旅客自动运输系统(APM)列车的运行特点,介绍APM列车制动系统的制动方式及其特点,分析APM列车动态制动和摩擦制动的工作机理及其区别和联系,阐明APM列车制动系统的电控制过程和气控制过程,从而为APM列车制动系统的维护和管理提供一定的依据.     

磨粉机快辊轴承座加工工艺设计

设计了磨粉机快辊轴承座的加工工艺和具体的工装夹具.利用卧式加工中心加工磨粉机快辊轴承座,辅以能够高效快速夹紧的夹具,既可以保证加工精度,又能够提高加工效率.     

活塞销孔加工工艺的改进

我公司于８０年代末引进Aspera公司年产８０万台冰箱（冷柜）压缩机生产线及软件技术，在压缩机加工中，活塞销孔（如图１所示）的加工是难点之一。用镗床加工，质量一直难以达到要求，废品率很高。后来我们将Aspera公司的加工工艺即精镗后滚光改为精镗后用金刚石铰刀粗、精铰孔，由此解决了这个技术难题。（１）原意大利Aspera公司工艺简述其工艺流程为：钻６．５通孔→扩孔至７＋０．１→粗镗７．４７３＋０．０３６、圆柱度０．０１→精镗至７．９３５＋０．００６、圆柱度０．００２→滚光７．９３８＋０．００６、圆柱度０…     

串联混合动力牵引车蓄电池SOC的监测

文中提出了基于安时法计算混合动力电动牵引车蓄电池已用电量，在求出当前蓄电池荷电状态的基础上，利用根据能量守恒模型计算出的蓄电池SOC进行荷电状态校正，采用80C196KC加上相应的感应器来实现。实验表明，该方法测出的蓄电池荷电状态比较准确，有较高的精度。