激光表面重熔NiTi形状记忆合金组织及腐蚀性能

采用2kWNd：YAG激光器对NiTi合金进行表面重熔处理,利用扫描电镜、X射线衍射、X光电子能谱分析重熔层成分和组织结构,利用电化学测试研究重熔层耐腐蚀性能。结果表明：NiTi合金经过激光重熔处理后,可得到致密的重熔层;根据激光处理参数的不同,在重熔层中会出现TiNi、TiNi3等新相,重熔层表面Ti／Ni及Ti^4 /Ti比显著提高;电化学极化曲线表明激光重熔后NiTi合金的耐蚀性得到了显著改善。     

球墨铸铁的激光表面铬合金化

采用多种检测手段，对球墨铸铁的激光表面铬合金化区内的显微组织、化学成分、相组成、硬度分布等进行深入研究后发现，含铬量不同，显微组织截然不同；合金化区内存在许多化合物相。     

等离子和激光表面合金化对灰铸铁组织性能的影响

采用等离子束和激光表面合金化对灰铸铁表面进行强化。利用三点弯曲试验测试合金化层抗弯性能,采用金相显微镜、显微硬度计、SEM和XRD等仪器对其微观组织、硬度断口形貌和相组成进行分析。研究结果表明:灰铸铁等离子束表面合金化层由奥氏体和莱氏体组成,而激光合金化层几乎全部为奥氏体。在相同功率密度下,采用等离子束表面合金化处理后的合金化层较厚;合金化层的硬度最大值均为次表面;Fe_3C和Cr_7C_3的存在使得等离子束合金化层的硬度比激光合金化层高;等离子束合金化层断裂方式为解理断裂,而激光合金化层为韧性断裂。     

风电导轨用灰铸铁在激光表面改性过程中组织及抗磨损性能研究

从风力发电机叶片导轨上取样,将其切割成特定尺寸,酸洗、剖光处理后进行激光强化处理,在光学显微镜和扫描电镜下进行观察。对试样表面进行硬度测试,发现试样的硬度明显高于常规处理的试样,说明激光表面处理是一种很好的表面硬化处理方式。激光处理除了可以提高硬度而且可以提高耐磨性,此外提高硬度和石墨球暴露的方法也可以提高耐磨性。     

增强钛、铬与不锈钢的钝化作用与抗腐蚀性能的表面阴极合金化方法

电火花技术和溶液中的电化学沉积,以及随后退火的工艺,均适用于钛、铬和不锈钢的表面合金化涂层。已发现表面合金化有效地取代了整体添加合金元素的方法。钛、铬和不锈钢表面钯合金化大大地改善了在硫酸和盐酸中的抗腐蚀性能。     

锌锭模表面铬硼合金化的抗腐蚀性和机理

采用铸渗方法制备出以灰铸铁为基材,以铬铁和硼铁作为合金化表面层的材料.通过失重法、金相分析、SEM和EDS等手段研究了该材料表面的耐锌液腐蚀性能,探讨了其腐蚀机理.结果表明,合金化表面的Cr是以高铬碳化物的形式块状分布在莱氏体基体上,Cr的存在使铁锌合金δ相的稳定性提高,且铁锌扩散受到阻挡;莱氏体对锌液基本不润湿,降低了锌液对基体的润湿能力.以上两个因素共同作用,使得铬铁硼铁合金化表面的耐液态锌腐蚀性能得到很大提高,其抗锌液腐蚀的能力比灰铸铁提高了8倍.     

铬稀土合金化及在灰铸铁件中的应用

试验表明，单纯加铬虽能提高铸件强度和硬度，但有较大白口倾向，稀土能增加强铬的合金化功能，抑制其白口倾向较大的不良影响，并已为天炉生产试验证实。     

45钢激光表面铬合金化的制备工艺

为提高注塑机螺杆性能,在45钢表面预置0.15 mm的铬合金化粉末,采用激光合金化方法在基体表面制备铬合金化层,利用正交试验法优化激光铬合金化工艺参数并对最佳参数下的合金化层性能和组织进行检测。结果表明:随着激光功率的增加,铬合金化层的硬度先增大后减小;随着激光扫描速度的增加,铬合金化层的硬度逐渐降低;随着激光搭接率的增大,铬合金化层的硬度先增大后减小;预涂层厚度为0.15 mm的铬合金化层最佳激光合金化工艺参数为:激光功率为3.1 k W,激光扫描速度为800 mm·min~(-1),激光搭接率为30%。经该工艺处理后的铬合金化层厚度约为1.2 mm,其中铬合金化区厚度约为0.8 mm,平均硬度大约为583.6 HV0.1,组织为Fe-Cr、Cr_xFe_y等固溶体,热影响区厚度约为0.4 mm,硬度从572 HV0.1到230 HV0.1呈梯度分布,组织为针状马氏体和少量残留奥氏体。     

激光熔化处理对灰铸铁显微组织的影响

本文借助光学显微镜,透射电镜和扫描电镜,分析了HT20-40灰铸铁于激光熔化处理后表面显微组织特征,并探讨其形成原因。     

LY12铝合金电子束表面改性层组织结构及腐蚀性能

对LY12铝合金表面进行高能电子束轰击改性处理,结果表明,合金表面出现熔坑,随轰击次数增加,熔坑数量减少,但直径变大。XRD分析得出,处理后,改性层中存在α-Al和第二相CuMgAl2,CuAl2,重熔层再结晶有择优取向。电化学腐蚀实验显示,经过轰击处理后,自腐蚀电位可从-626.92mV提高到-523.33mV,自腐蚀电流由1.09×10-7 A降低至3.12×10-9 A,耐腐蚀性能有明显提高。     

工业7N01合金的显微组织、力学性能及腐蚀性能

通过透射电子显微镜(TEM)和配备电子背散射衍射(EBSD)的扫描电子显微镜(SEM)研究晶粒形貌和析出相对两种工业7N01合金的力学性能和腐蚀行为的影响.7N01-I合金外表面再结晶度低于7N01-II合金.两种合金的强化相均为η'相.7N01-I合金的晶界析出相(GBPs)断续分布,而7N01-II合金的晶界析出相...     

局部表面合金化灰铸铁凸轮轴的试制

采用灰铸铁壳型铸造汽车发动机凸轮轴，在其工作部位用Ｃｒ－Ｍｎ－Ｍｏ合金涂料进行铸件表面合金化，获得一定厚度的白口层，从而保障了工作部位的硬度，提高了耐磨性。     

强流脉冲电子束表面改性FeCrAl涂层的显微组织及耐高温腐蚀性能研究

目的改善FeCrAl涂层表面组织,提高其耐高温盐溶液腐蚀性能。方法用电弧喷涂方法在45碳钢表面制备FeCrAl(Cr 25.5%,Al 5.5%,Fe余量)涂层。用强流脉冲电子束(HCPEB)对FeCrAl涂层进行表面改性处理,工作参数为:脉冲宽度200μs,能量密度分别为20、25、30、40 J/cm^2。处理脉冲次数均为1次。通过金相显微镜和扫描电子显微镜对改性层形貌进行分析,通过电子探针方法测量改性前后涂层中Fe、Cr、Al和O元素的分布变化,利用X射线衍射分析对比改性层的相成分组成。在温度650℃下,以Na2SO4+K2SO4饱和盐溶液为腐蚀介质,测试FeCrAl涂层的高温腐蚀性能,并对腐蚀表面形貌进行分析。结果HCPEB处理FeCrAl涂层发生表层重熔,原始粗糙疏松的涂层组织变得光滑致密,表面出现分离的球冠状凸起,凸起内部由排列紧密的Fe-Cr柱状晶组成,Al元素向凸起结构的表面和周围凹陷处聚集。随HCPEB处理能量密度增大,凸起结构尺寸增加,涂层表面的Fe2O3相消失,α-Al2O3相含量增多。经120h高温腐蚀后,原始涂层腐蚀增重63.8 mg/cm^2,HCPEB能量密度20 J/cm^2处理的样品腐蚀增重51 mg/cm^2。结论使用HCPEB在脉冲宽度200μs和能量密度20 J/cm^2下处理FeCrAl涂层后,其高温腐蚀增重较原始涂层减少20%,而使用过高的HCPEB能量密度处理会导致FeCrAl涂层表面结构和耐高温腐蚀性能变差。     

Al-Mg-Mn-Sc-Zr合金搅拌摩擦焊接头显微组织、力学性能及腐蚀性能

采用硬度测试、金相显微、透射电镜、慢应变速率拉伸、扫描电镜和极化曲线对2 mm厚Al-Mg-Mn-Sc-Zr冷轧-退火板材搅拌摩擦焊接头的显微组织、力学性能及腐蚀性能进行了研究。结果表明:焊接接头的硬度相比母材有所降低,硬度最低值出现在前进侧搅拌区与热机影响区的交界处;焊接接头在空气中和3.5%Na Cl(质量分数)溶液中的抗拉强度和伸长率均低于母材的,且应力腐蚀敏感性增加。此外,在焊接接头中,热机影响区是耐蚀性最差的区域,但是在空气和3.5%Na Cl溶液中的拉伸试样均断裂在厚度最薄的搅拌区而不是耐蚀性最差的热机影响区,可见应力腐蚀对试样断裂的影响有限,说明Al-Mg-Mn-Sc-Zr合金搅拌摩擦焊接头具有较好的抗应力腐蚀性。     

激光扫描速度对灰铸铁的Cr表面合金化区成份和组织结构的影响

研究了高熔占（Ｔｍ＝１８６０℃）纯Ｃｒ粉在灰铸铁（Ｔｍ＝１２００℃）表面上激光合金化的熔化特征。试验结果表明，在慢扫描时，合金化的成份较为均匀，但热影响区尺寸随之增大，在扫描速度快时，在合金化表层中存在未熔Ｃｒ粉。     

电磁连铸对镁合金显微组织及腐蚀性能的影响

对电磁连铸生产的AZ31镁合金铸坯的晶体结构、金相组织和材料耐腐蚀性能进行了研究。结果表明，电磁连铸未改变镁合金铸坯相的组成，电磁连铸坯晶粒细小，树枝晶破碎，分布在块状α-Mg相周边的β-Mg17l12相均匀连续。质量分数为5％的NaCl盐雾腐蚀试验结果表明，电磁连铸生产的AZ31镁合金铸坯的腐蚀速率比普通连铸下同牌号铸坯下降29．4％，其主要原因是连续分布的网状β-Mg17Al12相有效阻碍了镁合金的腐蚀。     

稀土Y对镁合金显微组织及腐蚀性能的影响

利用对掺法熔铸镁合金AJ61++xY,研究了合金中相的组成和分布及其在3.5%NaCl溶液中的腐蚀行为.结果表明,添加稀土Y使AJ61镁合金的晶粒明显细化,Mg17Al12相的数量明显减少且由连续网状变成弥散颗粒状分布,沿晶界处生成耐蚀稀土相Al2Y、Al3Y,AJ61镁合金的耐腐蚀性得到明显改善.耐腐蚀性顺序为:AJ...