37 Mn5油井管用钢的冶炼工艺技术研究

芜湖新兴铸管有限责任公司利用BOF→LF→CC工艺生产J55级别37 Mn5石油套管用钢.本文结合芜湖新兴铸管生产37 Mn5实际,对其生产工艺要素以及产品质量控制进行了分析与介绍.     

37Mn5圆坯表面气孔原因分析与控制

分析了37Mn5圆坯表面气孔形成的机理和影响因素,认定钢水脱氧不良造成钢中气体含量高、保护渣绝热保温性能差、结晶器电磁搅拌强度弱是产生37Mn5圆坯表面气孔的主要原因.通过改进转炉脱氧工艺,保持物料干燥,控制钢中气体含量;减少保护渣熔剂和配碳量提高绝热保温性能;增大电磁搅拌频率和电流以及低拉速变渣线操作等措施的实施,使37Mn5圆坯表面气孔缺陷得到了有效控制.     

浅议如何提高50Mn18Cr5护环钢[Mn]的收得率

50Mn18Cr5护环钢在我公司主要采用电弧炉不氧化法冶炼,该钢含[Mn]较高,达17．0％-19．0％,冶炼主要采用本钢返回＋J—Mn配[Mn],[Mn]收得率的高低直接影响生产成本。提高[Mn]收得率是降低生产成本的有效途径。文中主要针对影响50Mn18Cr5钢[Mn]收得率的各种因素作简要分析。并结合生产实践,提出一些工艺改进办法,使[Mn]收得率得以提高。     

高品质37Mn5油井管坯钢的研制开发

莱钢采用UHP电炉冶炼-LF精炼-连铸-热送-轧制短流程工艺路线开发生产J55级37Mn5油井管坯钢,采取了精料、精炼强化脱氧、连铸保护浇注等工艺措施,使生产出的产品成分均匀、残余元素含量低、氧含量低、夹杂物少、晶粒细小,满足了石油工业对高质量油井管的要求。     

EBT-LF工艺冶炼G20Mn5QT探析

介绍了唐钢重机装备公司采用EBT-LF工艺,冶炼超低硫磷含量、高力学性能的铸钢节点用钢G20Mn5QT的实践,重点分析了影响产品性能的关键元素控制要求及操作流程的控制要点。实践证明,采用EBT-LF工艺冶炼的G20Mn5QT钢完全能够满足铸钢节点用钢要求。     

37Mn5钢连铸坯表面纵裂纹产生原因分析

针对37Mn5钢连铸坯产生的表面纵裂纹及轧制产生的纵向裂纹,借助扫描电镜,结合生产记录,从生产工艺、裂纹形态等方面进行了分析.结果表明:生产工艺符合操作规程,37Mn5钢为裂纹敏感性钢,连铸坯晶粒粗大,柱状晶发达是造成钢坯纵向裂纹的根本原因.     

无磁钢20Mn23AlV冶炼和连铸生产实践

通过对20Mn23AlV冶炼和连铸技术的研究与开发,结合工业化生产实践,解决了该钢在冶炼和连铸生产中出现的一些问题,成功生产出无纵裂且合格的连铸坯,铸坯和热轧板质量不低于模注钢,连铸坯综合成材率可达到86.3%,比钢锭成材率提高18%。经过生产实践提出:解决20Mn23AlV纵裂问题,需在提高结晶器保护渣性能上做更深入的研究。     

Mn对中碳钢连铸坯高温物理性能的影响

120 t转炉-LF-VD-连铸工艺生产37Mn5钢的280 mm×380 mm连铸坯易出现纵向裂纹。用Gleeble1500D热模拟试验机试验和分析了在1300～800℃时37Mn5钢(%:0.34～0.38C、1.30～1.55Mn)和45钢(%:0.42～0.50C、0.50～0.80Mn)280 mm×380 mm连铸坯的热塑性和力学性能,以及室温和1300℃之间加热和冷却时的膨胀-收缩效应。与45钢比较,得出≤950℃时37Mn5钢连铸坯的热塑性较低,在相变范围的体积变化较45钢铸坯大,导致37Mn5钢铸坯出现纵向裂纹。因此应降低37Mn5钢铸坯在540～870℃范围内的加热和冷却速度,以避免产生纵向裂纹。     

圆坯连铸生产45Mn2钢的工艺实践

针对方圆铸机生产45Mn2管坯钢易发生水口堵塞及铸坯质量较难控制的难点,采用了炉后渣洗、LF使用高碱度渣精炼、钙处理等技术措施试制45Mn2管坯钢。试验结果表明,半钢炼钢条件下“转炉→LF→φ1200mm圆坯连铸”生产工艺流程可行,连铸圆坯无表面缺陷及内部缺陷,低倍各项缺陷评级均小于1．0级,轧制后成材率为90．2％,钢材力学性能满足用户要求。     

石油套管用钢37Mn5爆管原因分析及工艺改进

天津钢铁集团有限公司生产的石油套管用钢37Mn5连铸圆管坯,在用户用来轧制钢管过程中发生爆管,导致废品率较高,给客户造成经济损失。天钢集团技术中心通过对问题钢管试样采用金相显微镜及扫描电镜进行分析,找到导致37Mn5圆坯轧制产生爆管的主要原因是连铸保护渣卷入坯壳造成铸坯局部增碳所致。适当降低拉速和保持恒拉速操作、使用优质耐材、保持低过热度浇铸,有利于上述问题的解决。     

36Mn2V管坯钢表面裂纹形态分析及成因探讨

36Mn2V管坯钢常用于生产石油管钢,这种材质的石油套管是石油钻探用重要器材,属裂纹敏感性钢种,容易出现表面裂纹现象。通过对轧材表面裂纹缺陷部位进行金相组织观察、扫描电镜分析,发现裂纹附近组织存在明显的脱碳现象及夹杂物和氧化物圆点,并且裂纹末端存在多条铁素体条带,结果表明连铸坯本身存在的质量缺陷是36Mn2V圆钢产生表面裂纹的主要原因。     

转炉冶炼65Mn钢的工艺控制

论述了100t顶底复吹转炉生产65Mn钢的冶炼、LF炉精炼、连铸工艺,通过对生产工艺进行严格控制,65Mn钢盘条产品质量满足了GB／TIL358—94标准要求,获得了用户的好评。     

天铁34Mn6圆坯的研发生产

叙述了天铁圆坯连铸机采用转炉过LF炉精炼生产34Mn6钢的生产工艺.生产过程中出现了钢水熔炼成分超标,断流、液面波动大、铸坯表面有裂纹及渣圈等问题,通过加强上下道工序间的联系,合理控制烤包时间,避免开浇炉次增碳及严格控制拉素和钢水温度等措施,实现了34Mn6钢的批量生产.     

37Mn5钢精炼过程夹杂物转变机理

 钢中非金属夹杂物在精炼过程中发生成分转变,影响最终产品性能。37Mn5石油套管钢生产精炼过程中,在不进行钙处理的条件下,夹杂物成分从LF炉进站时的Al₂O₃转变为软吹结束时的Al₂O₃-CaO-SiO₂-MgO-CaS复合夹杂物。为研究夹杂物改性原因,揭示夹杂物转变机理,从生产现场取钢样进行夹杂物分析。结果表明,大尺寸夹杂物与一般尺寸夹杂物的成分存在显著差异,随着精炼过程的进行,不同尺寸夹杂物成分和数密度变化趋势也有所不同。大于10 μm的夹杂物成分接近精炼渣,可能是由渣进入钢液引起的。在硅铁合金中钙的质量分数为1.17%,会起到类似钙处理的效果,快速生成大量小尺寸CaS夹杂物。通过对夹杂物成分、数量、形貌进行分析,结合渣成分和热力学计算结果,得到了37Mn5钢精炼过程夹杂物经历脱氧、耐材侵蚀、渣进入钢液、合金带入钙与钢液反应、夹杂物与钢液反应等过程,以及成分发生转变的机理。     

20Mn2链条钢用坯质量稳定控制

本文研究了影响20Mn2链条钢用坯夹杂物的主要来源和控制措施,从转炉终点控制、精炼控制、连铸浇注工艺、耐材优化等方面开展工作,使20Mn2铸坯有了明显的提高,保证20Mn2链条钢质量能够满足各链条厂的质量要求.     

输油管用12Mn钢的研制与开发

介绍了天津钢铁集团有限公司采用转炉-精炼-VD-圆坯连铸工艺生产12Mn石油输油管用钢的研制与开发过程。通过精准控制钢水化学成分、采取保护浇铸、严格控制结晶器冷却水流量、采取恒拉速浇铸等措施,将铸坯中的夹杂物含量、气体含量、残余元素含量均控制在较好水平,改善了12Mn钢圆坯的表面质量,成功生产了符合要求的12Mn钢圆坯,为生产亚包晶钢产品积累了宝贵经验。所生产的12Mn圆坯经下游客户使用后获得了好评,为天钢带来了经济效益。     

用30Mn4钢生产N80钢级套管研究

在实验室试验的基础上，用30Mn4钢热处理生产了N80钢级石油套管，其各项性能指标均达到AP16CT规范的要求，取得了显著的经济效益。     

150t 氧气顶吹转炉冶炼16Mn 汽车大梁用钢总结

鞍钢氧气顶吹转炉冶炼16Mn 汽车大梁用钢,其质量与平炉生产的相比,毫不逊色。转炉钢化学成分均匀、钢质较纯、冷冲压性能良好、冲压大梁的废品率为零。用户满意。文中介绍了所采取的工艺措施和钢质量数据,表明在现行工艺条件下,用150t 氧气顶吹转炉冶炼16Mn 汽车大梁用钢是完全可行的。     

鄂钢链条用40Mn窄带钢的研发

介绍了鄂钢采用转炉炼钢＋热带轧制的路线试制链条用40Mn窄带钢的新工艺,通过合理设计钢的化学成分、冶炼工艺及轧制工艺,试制成功了符合国家标准的40Mn带钢,经模拟用户热处理过程及热处理后的性能检验,硬度完全能够达到用户制作链条的要求。     

100t转炉低成本冶炼65Mn钢实践

通过优化100 t转炉冶炼65Mn钢工艺参数,包括装入制度的确定、加料方式的改进、供氧强度及变压变枪位操作方式的优化等,解决了65Mn钢留碳去磷的难题,提高了冶炼65Mn钢的一拉率,减少了跑渣的发生机率,提高了白灰的熔化效率,降低了白灰单耗,65Mn 钢冶炼成本降低了9.07元/t.