减少枪身热处理变形的措施

<正> 枪身形状复杂(如图1),厚薄相差较大,最厚处12毫米,最薄处0.4毫米。枪身材料为50BA,经多次化验其含碳量0.50～0.52％,硼含量0.002～0.0028％,其它元素含量符合YB481-80标准。热处理后要求硬度HRC32～38;金相组织为均匀的索氏体组织;弯曲变形量≤0.05毫米。     

卷簧喷丸后的疲劳强度和断裂特征

本文从卷簧失效分析入手,根据疲劳断裂特征和疲劳源位置讨论了硬度和残余应力对卷簧疲劳强度的影响。卷簧虽承受扭转和剪切应力,但高强度卷簧的疲劳断裂均为正断,所以喷丸引入的残余压应力对疲劳强度的影响比硬度作用更显著。未喷丸的卷簧,疲劳源起始于表面划痕等缺陷处,提高表面质量将改善其疲劳性能。喷丸后疲劳源转到表下,则表面质量不再成为重要因素。当疲劳源产生在表下时,源高表面的位置越深,对疲劳性能越有利。在这种情况下残余压应力的分布深度比压应力值更重要。     

高速柴油机连杆喷丸强化工艺探讨

<正> BFL413F型风冷高速柴油机(增压)连杆材料为39Cr5。图纸要求精锻并经调质处理,硬度HB261～304。在加工前毛坯进行表面喷丸强化处理,按SAE442标准A型试片弧高值为0.50～0.60mm。为满足图纸要求,对自制连杆毛坯进行了表面喷丸强化工艺试验。     

浮动支撑摩擦片喷丸强化工艺研究

针对浮动支撑摩擦片疲劳断裂失效的问题,开展了浮动支撑摩擦片齿部喷丸强化工艺选择和强化机理研究,创新性地提出了一种浮动摩擦片的喷丸工艺选择方法,该方法可快速筛选摩擦片的最佳喷丸强化工艺;同时利用粗糙度仪、X射线应力仪、显微硬度计等分析了喷丸强化对摩擦片齿部表面粗糙度、表面残余应力分布以及表面硬化的影响作用,探讨了喷丸强化对摩擦片齿部疲劳抗力的作用机制.台架试验结果表明:最佳喷丸工艺参数下,浮动支撑摩擦片喷丸强化处理后能够显著提高其疲劳抗力,台架疲劳断裂寿命提高了54%以上.     

65Si2MnWA钢缓冲簧热处理工艺研究

<正> 我厂生产的军工产品缓冲簧和缓冲器簧以及蝶形弹簧等,均系高强度高淬透性的合金弹簧钢65Si2MnWA制件。这些弹簧的主要作用是缓冲减震;其特点是负荷重、硬度要求高(HR50～54),旋绕比特别小,其工作负荷为28812～32340N(2940～3300kgf),而旋绕比为1.75,一般弹簧的旋绕比为4≤C≤14。对于重负荷下工作的,要求     

柴油机连杆喷丸强化试验

<正> 150柴油机连杆的工字形表面长期使用抛光工序,不仅劳动强度大、生产效率低,而且产品质量差。本文通过抛光与喷丸强化两种表面加工方法对机械性能及残余应力进行了对比试验,分析了喷丸强化后连杆疲劳强度大幅度提高的原因。     

涡卷簧预应力制造及热处理

本文所述涡卷簧预应力制造工艺,是近年来我厂为解决某产品涡卷簧供弹力不足而设计的一套简便的制造工艺。使用一般合金材料60Si2MnA钢0.65×15mm冷轧带可制得高疲劳寿命(≥360次)和高工作力矩(M≥1.2J)的高性能弹鼓用涡卷簧。     

40Cr钢喷丸强化规律

本文对40Cr钢淬火后200℃和550℃回火的两类试样,进行了多种规范喷丸和后处理,测定5×10~6次循环基数的疲劳极限,并进行了断口分析。根据疲劳源位置和疲劳极限的变化规律,建立了两种类型喷丸强化曲线,该曲线的横座标采用了新的喷丸强度度量参数——残余压应力区宽度Z_0~-。最后给出了喷丸后磨光和不磨光两种状态下的优化喷丸准则。     

CL60车轮钢喷丸强化的研究

对车轮用钢喷丸强化处理的可行性进行探讨。试验材料为CL60车轮钢,采用直径1 mm的钢丸以45 m/s的速度进行不同时间喷丸处理,分析其表层粗糙度、应力、组织和硬度随喷丸工艺的变化。试验结果表明:喷丸后的试样表层粗糙度均低于4.9μm,符合车轮服役规范;喷丸后试样表层会产生厚约为400μm的随深度变化的残余压应力,喷丸处理2min时最大应力可达762 MPa;硬度随喷丸处理时间的增加逐渐提高,喷丸0.5 h后表层硬度约为375HV,喷丸6 h后表层硬度最高,可达到480HV,硬化层的厚度在喷丸1 h时达到饱和,约为130μm;喷丸处理后,车轮钢表层渗碳体会产生变形细化、断裂、溶解,铁素体会明显细化,在喷丸处理3 h时表层部分铁素体晶粒细化至70 nm。喷丸处理1~3 h可以在表层无损伤的情况下,有效提高硬度,为喷丸处理的最佳工艺。     

控制长轴热处理后长度变化的工艺措施

<正> 人们往往重视淬硬长轴的弯曲变形而忽略其长度变化。但是当长轴上某些定位尺寸要求严格时,则可能由于热处理后定位尺寸的变形超差而导致装配精度降低甚至报废。 对2042精密淬硬长轴(见下图)的调查表明,应控制的定位尺寸664±0.3处在热处理后尺寸变化在+0.1～-5毫米之间。由于分散度大,不能由机加工预留余量来解决。因而,如何使尺寸变化分散度控制在一个小的范围内是十分必要的。     

节能热处理工艺

<正> 近年来国内外纷纷探讨节约热处理能耗的各种途径。这些途径有改善生产管理水平,改进热处理设备,研究节能热处理工艺以及创制适于节能工艺的新材料等。就设备改进方面而言,已有资料进行了系统的探讨。本文着重从改进热处理工艺的角度综合讨论热处理节能措施。     

热处理工艺展望

<正> 美国一位热处理权威人士说,当今热处理领域中最热门的题目已不是冶金学而是电子学了。微电子学,特别是集成电路微型机,对美国的工业已经产生了巨大影响。微电子在美国工业中的真正潜力不仅在于它是一些现代化的独立装置并具有可靠性和工作能力,而且还在于它把单个电子装置与其它装置联成一个信息网络,从而能与人配合起来     

形变热处理钢的强化机理

<正> 形变热处理强化,特别是高温形变热处理强化,已不再是一种纯理论性的探讨。由于这种强化方法在具体技术部门的应用使它具有特殊的重要意义。但是不清楚地了解形变热处理的强化机理,就不可能有根据地提出具体产品的处理规范,这是显而易见的道理。     

1460合金的搅拌摩擦焊及焊后热处理工艺研究

采用搅拌摩擦焊对1460铝锂合金进行焊接,研究合金的焊接性能和焊后热处理工艺。运用显微硬度测试和拉伸力学性能测试表征焊缝力学性能;用扫描电镜、透射电镜对焊缝组织进行观察。结果表明:焊前对合金进行固溶和时效处理导致焊缝的抗拉强度降低;焊前未进行热处理的焊缝样品抗拉强度为320 MPa,与母材相当;焊后的固溶+160℃/40h时效处理使焊核区重新析出θ′(Al2Cu)和T1(Al2CuLi)相,焊缝的抗拉强度提高了75 MPa;焊缝拉伸断裂发生在热机械影响区,断裂方式由韧性断裂转变为解理断裂。     

炮尾热处理工艺的研究

<正> 一、前言 炮尾是火炮的重要构件之一,它不但起到连接身管和闩体的结构作用,而且还承受发射时的巨大冲击载荷。因此,在确定炮尾用钢时必须考虑所要求的机械性能、毛坯尺寸和热处理规范的特点等。 常用的、不同类型火炮炮尾钢号与确定其用钢的曲线见图1和图2。     

形变热处理工艺及其应用

<正> 所谓形变热处理,就是将形变强化与相变强化综合起来的一种复合强韧化处理方法。从广义上来说,凡是将零件的成型工序与组织改善有效结合起来的工艺都叫形变热处理。 追朔历史的发展,形变热处理工艺已经应用很久了。1951年哈维对形变热处理进     

齿轮激光热处理工艺研究

本文提出了齿轮激光热处理的三项关键工艺技术，即连续偏置、变速扫描和辅助冷却技术。在此基础上，获得了沿齿廓分布的均匀硬化层。检测结果表明：齿轮激光淬火变形很小，不影响齿轮的精度等级。其硬化层组织由淬硬层、过渡区和基体组成。     

喷丸工艺参数对718镍基合金表面性能的影响

为全面理解718镍基合金喷丸强化工艺参数的作用,用精确的三维建模对弹丸和基体进行模拟,并结合仿真分析方法考察喷丸尺寸、速度及入射角度对喷丸强化的影响。重点分析了表面粗糙度和残余应力分布,以全面展现喷丸强化的关键特征。结果表明：随弹丸直径和速度的增加,残余应力呈规律性变化,入射角度为0°～10°时对残余应力影响较小,但可轻微降低表面粗糙度。当入射角度从10°增至30°时,喷丸强化效果减弱,同时表面粗糙度增加。这为工艺参数选择提供了重要参考。通过试验验证仿真结果,进一步证实了本研究的准确性和实用性。     

高速钢滚花刀的热处理工艺改进

<正> 我厂CY80型摩托车起动轴的螺纹滚花刀是用W18Cr4V制成的,硬度要求为HRC60～62,其尺寸为外径18mm,内径6mm、长25mm。 该起动轴材料为20CrMo和15CrMo、硬度在HRC20左右。因此,滚花刀对疲劳强度和韧性的要求就比硬度和耐磨性重要。按常规工艺淬火和高温回火,一副滚花刀寿命仅