微差控制定向爆破拆除高大钢筋混凝土厂房

1 工程概况广西合浦西场糖厂,因改扩建工程的需要,需控制爆破拆除其中压榨车间(如图1)。该车间为钢筋混凝土内框式单层厂房,面积1042m~3,高16m,由24根工钢筋混凝土立柱支承,其中主承柱18根,立柱内竖筋:4φ25,4φ22等;付承柱6根,柱内竖筋:8φ16,4φ16等。屋架为钢筋混凝土梯形桁架及大型预制屋面板拼成。距地面3m、8m、11m、14m 处有四道圈梁,立柱上设有轨道梁     

控制爆破拆除100吨级水塔

1 工程概况某军区100吨级水塔建于六十年代初期,结构完整,位于军区机关办公大楼建筑群之中。塔高为30米钢筋混凝土框架式结构,由六根承重立柱组成。每根立柱竖向主筋为12φ20螺纹钢、环向箍筋。框架地面处的直径为6米,总方量80m~3。(总重200吨)四周距诸建筑物较近,东面仅距2.4m,南距     

定向控制爆破拆除厂区大门楼

定向控制爆破拆除厂区大门楼龙钰，郑景芝（广东英德水泥厂矿山分厂５１３０４９）１．工程概况广东英德水泥厂大门旧门楼，由１１０×７０ｃｍ的八根立柱组成，为钢混结构，其中每根立柱有竖向立筋８×１６ｍｍ的Ａ３螺纹钢，另有环向箍筋加固。整框架占地为６０ｍ２（不...     

水压爆破拆除大型钢筋混凝土氢氧罐

1 工程概况武汉薄板厂修建厂房,需将两个钢筋混凝土氢氧罐予以拆除。罐体为开口式,内径11m,高6m,壁厚30cm,悬臂式走道板宽90cm,厚13cm,底板厚50cm。双层双向钢筋混凝土结构,环筋直径φ12mm,竖筋直径φ12mm,间距为20cm,底板与罐壁钢筋搭接长度为1.5m,直径φ10mm,间距10cm,罐壁内圆弧上有对称的8根14~#直立槽钢。氢氧罐东侧2.0～2.2m处是生产车间,南侧4.5m处是砖砌12cm围墙,围墙外是菜地,西侧9m处是输水管道,北侧6.5m处是1.1万伏高压线。爆区内玻璃、花房、氧气房及厕     

薄壁圆筒高层水塔的定向拆除

1 工程概况沈阳车辆厂内有一薄壁圆筒钢筋混凝土水塔需拆除。塔高28.3米,直径9.2米,壁厚12厘米。钢筋网250×200毫米,主筋φ12毫米,副筋φ10毫米。塔底南偏西20度方向有一个2.0×1.7米的门,门框立柱断面0.25×0.15米。塔顶盛水部分为双层空气隔离封闭式圆柱体,其高8.3米,内层厚度15厘米,外层厚度12厘米。钢筋网均为150×150毫米,主     

干式煤气柜施工质量控制

干式煤气柜施工质量控制张德和（福建省工业设备安装公司三明３６５００１）１工程实例某市１×１０５ｍ３干式煤气柜，其外形为２４边形筒体，顶角竖２４根２５Ａ型工字钢立柱，作为连接侧壁板的构件和简内２４边形盘状大活塞之用。筒体侧壁由大面积成型薄钢板砌迭焊接而...     

框架和排架爆破拆除的后坐(1)

研究了框架、排架和框剪结构爆破拆除定向倾倒时后坐的机理。当前、中排立柱拆除后,爆破切口层上部的建筑重心总是企图沿重力线以最短距离落地,从而迫使现浇钢筋混凝土框架在切口层的后立柱顶形成塑性铰而机构后坐;排架后柱顶的铰连接后移,形成立柱后倒;装配式框架重心低于后柱的粱端塑性铰,牵拉后柱前倾,其重力分量推着柱根后滑;框剪结构在被剪力墙加固抗弯抗压稳定的立柱支撑下,将迫使结构的重心只能绕柱根微圆弧式下落,结构单向倾倒,其重力分量推动柱根后滑。多跨现浇钢筋混凝土框架,若后两排柱不炸但柱根割筋并削弱,当切口爆破后,框架可能单向倾倒,其重力分量也将推动柱根后滑。以多体动力学方程及其近似解计算结构的后坐值和阻止后坐的抗力,提出了判别立柱后滑的条件,估计了立柱后倒或后滑值。动力学方程后坐值的近似解与数值解仅差5％,为工程所容许。实例计算后坐值和爆堆后沿宽与实测相近,证实了后坐和爆堆后沿计算的原则和方法是正确的,可以应用。     

浅谈济钢210吨转炉整体平移工装平台的设计

在转炉整体平移的施工方法中,一般采用八角立柱无缝钢管立柱进行设计,在济钢120吨(210吨)转炉工程中借用了结构施工的两根钢梁进行修改,设计成四根钢柱,采用的工装平台材料量与八角无缝钢管式立柱设计节约约15吨,并缩短了施工工期。     

FRP筋/珊瑚混凝土柱轴心受压承载力

对8根塑料纤维增强树脂复合材料(FRP)筋/珊瑚混凝土轴心受压柱和1根钢筋/珊瑚混凝土轴心受压柱进行了承载能力试验,试验参数包括配筋率、箍筋间距、长细比和筋材种类。结果表明:相同配筋率下,FRP筋/珊瑚混凝土柱和钢筋/珊瑚混凝土柱的破坏机制不同,但受力性能良好;相同构件尺寸下,增大纵筋直径导致纵筋与混凝土保护层的黏结性能降低;减小箍筋间距有利于提高构件的延性;长细比越大的构件承载力越低。然后,基于筋材压缩性能试验的数据分析及参考文献的对比探讨,建议碳纤维增强树脂复合材料(CFRP)筋名义屈服强度取值为0.34f_y(f_y为筋材的极限抗压强度),对应的理论值与试验结果相近,从而提出适用于CFRP筋/珊瑚混凝土柱的理论计算,为工程实践提供参考依据。      

一种经线架及圆织机

本文介绍了一种经线架及圆织机,属于圆筒编织机械领域,解决了现有技术中经丝架占用较大的长度空间造成空间浪费的问题,解决该问题的技术方案主要是支架包括多根横向排列的立柱,立柱上固定有多根纵向排列并用于放置经丝锭的经丝杆,所有立柱在排列方向上每两根为一组;每组立柱中,一根立柱上的经丝杆与另一根立柱上的经丝杆一高一低错开分布使...     

深基坑组合型钢支撑梁稳定性分析

深基坑组合型钢支撑由多根H型钢通过高强螺栓连接而成,支撑梁被横梁和立柱组成的门架近似等间距支承,实践表明支撑梁承载力常被高估。根据支撑体系实际受力情况简化问题,假定横梁和立柱组成的门架为弹性支座,将均布在横梁上的多根型钢简化为作用横梁跨中的单根型钢,利用位移连续条件,先推导出单根横梁时支撑梁在竖向平面内稳定性计算长度取相邻横梁间距所要求的最小横梁刚度,而后分析横梁数量和结构初始缺陷对横梁刚度要求的影响,并指出将支撑梁简化为单根型钢偏于安全,还探讨将弹性分析结果应用到弹塑性结构的方法。结合某深基坑工程实例,按横梁强度计算的支撑梁承载力和支撑梁轴力监测结果都小于按支撑梁截面计算的承载力,说明所用横梁刚度低于最小刚度要求,支撑梁承载力由横梁刚度控制;现有立柱抗侧刚度不及横梁刚度1/10,支撑梁在水平面内稳定计算长度应取支撑梁全长。     

钢网屋架体育馆的原地坍塌爆破拆除

主要介绍了封闭式钢网屋架体育馆的原地坍塌爆破设计方案,并针对其中的两个难点进行了阐述。第1个难点是立柱配筋特殊,需要分析比较各种可能的布孔方式和装药结构,优选出最佳方案,保证各立柱炸开炸透。第2个难点是封闭式钢网架屋面的质量密度低,也就是平均施加在每根立柱的自重荷载小,不利于立柱的折叠坍塌和冲击解体,因此需要对炸高进行合理设计、核算,以确保爆破后立柱屈服失稳。这两个难题的合理解决,为成功爆破奠定了基础。     

Φ400立柱加工及装配工艺的优化

针对大阻力液压支架φ400立柱缸筒及导向套加工中出现的同轴度问题,以及立柱装配中出现的缸筒与导向套配合面啃伤问题,制定了合理的加工及装配工艺,确保了立柱的顺利组装。     

钢网屋架体育馆的原地坍塌爆破拆除

主要介绍了封闭式钢网屋架体育馆的原地坍塌爆破设计方案,并针对其中的两个难点进行了阐述。第1个难点是立柱配筋特殊,需要分析比较各种可能的布孔方式和装药结构,优选出最佳方案,保证各立柱炸开炸透。第2个难点是封闭式钢网架屋面的质量密度低,也就是平均施加在每根立柱的自重荷载小,不利于立柱的折叠坍塌和冲击解体,因此需要对炸高进行合理设计、核算,以确保爆破后立柱屈服失稳。这两个难题的合理解决,为成功爆破奠定了基础。     

钢筋混凝土结构立柱钢筋爆破失稳机理对比研究

钢筋混凝土结构爆破倒塌的前提是其立柱钢筋失去支撑能力,这是爆破设计的关键内容。传统爆破设计采用压杆失稳机理判断钢筋失稳,压杆失稳机理是建立在钢筋直轴受力刚度不足失稳的基础上的,由于假设条件过于理想,具有较大的局限性,特别是一些上部结构自重较轻,立柱钢筋直径较密较粗的情况下,压杆失稳机理往往不能适用。研究一个更符合实际的钢筋失稳机理,对于钢筋混凝土结构立柱的爆破设计尤为重要。对压杆失稳机理和弯曲钢筋受力进行了材料力学理论剖析,提出了用弯筋压屈机理作为爆破立柱钢筋破坏的理论,并将其与传统的压杆失稳机理进行比较。弯筋压屈机理强调的是钢筋的弯曲变形量对极限承载力的影响,认为钢筋是最大应力超过极限强度而破坏,而非刚度不够失稳。弯筋压屈机理是更为贴近工程实际的钢筋混凝土结构爆破倒塌理论。     

复杂环境条件下“八字形”楼房的爆破拆除

江西洪都钢厂厂区内1栋12层高楼房进行爆破拆除,周边环境较为复杂。且该楼结构呈"八字形",立柱在倾倒方向上的排列位置不规则。为了减少大楼倒塌后产生的后座对周边的影响,采取在最后1排立柱一侧距地1.5 m处切断钢筋、大楼两端的4根立柱降低炸高、在第6～7层实施松散爆破、延长最后一响起爆时间等技术措施,达到了大楼部分折叠、缩短倒地塌落长度、减弱塌落振动危害效应的效果。     

定向爆破拆除框架式水塔

高 2 7m的水塔建于 193 4年 ,其顶部水罐由 12根钢筋混凝土柱支撑。在倒向侧 7根立柱上形成不同高度的爆破切口 ,背向侧倾倒中心线上的一根立柱上形成小爆破切口 ,其余 4根立柱底部打贯通孔 ,使水塔准确定向倾倒。文中讨论了立柱切口高度的计算 ,爆破参数的确定 ,并介绍了所采用的安全措施。     

定向爆破拆除框架式水塔

高 2 7m的水塔建于 193 4年 ,其顶部水罐由 12根钢筋混凝土柱支撑。在倒向侧 7根立柱上形成不同高度的爆破切口 ,背向侧倾倒中心线上的一根立柱上形成小爆破切口 ,其余 4根立柱底部打贯通孔 ,使水塔准确定向倾倒。文中讨论了立柱切口高度的计算 ,爆破参数的确定 ,并介绍了所采用的安全措施。     

爆破切口高度对框架结构后坐影响的数值分析

以框架结构爆破后坐理论分析为指导,根据力学原理,提出爆破切口高度太大不利于楼房倒塌,并导出了框架结构爆破拆除的合理爆高。结合工程实例,利用ANSYS/LS-DYNA建立框架结构爆破倒塌的数值模型,其模拟结果与实际情况基本吻合,表明采用数值模拟方法预估楼房爆破后坐是可行的;通过对12层框架结构定向爆破的模拟分析,提出框架结构楼房爆破,要倾覆力矩大,产生后坐小,爆破切口高度应选择在框架结构重心H_0的1/2处;要使楼房爆破后坐小,后排立柱也要炸,爆高只需在后排立柱根部形成转动铰支即可;若后排立柱不炸,应削弱柱根强度,以确保楼体在柱根处形成转动铰支;为阻止楼房爆破时后坐,可在楼房后排立柱根部堆一定高度和强度土渣。     

控制爆破拆除室内大型基础坑

一、概况中国第二汽车制造厂车轮厂车轮车间,在更换一个大型冲压设备的过程中,急需拆除原有设备的旧基坑。该坑为整体浇注钢筋混凝土带柱式大型基础坑,坑长31.8米、宽4.8米、深3.5米。承重的大螺杆柱的截面尺寸为0.775×0.7米,配有直径16～20毫米的立向钢筋7根和直径8～10毫米的横向钢筋10根的钢筋网;小柱的截面尺寸为0.460×0.4米,配有直径16毫米的立筋4根和直径8毫米的横筋10根的钢筋网。立柱与坑壁之间有一长3.5米、厚0.425米的钢筋混凝土墙,与柱浇注在一起。坑壁宽0.4米,配直径20毫米的纵向钢筋和