气体雾化工艺参数对Mm(NiCoMnAl)_5储氢合金电化学性能的影响

分别对雾化过热度、凝固速率、凝固后冷却速率、雾化气氛等工艺参数对Mm(NiCoMnAl) 5储氢合金电化学性能的影响进行了研究。发现采用低的雾化过热度、高的凝固后冷却速率工艺 ,在纯度较高的惰性气氛中制备的 30～ 75 μm储氢合金粉末 ,具有良好的电化学性能。     

热处理对气雾化储氢合金微观结构及电化学性能的影响

通过金相显微镜、Ｘ射线衍射分析了气体雾化方法制取的储氢合金粉主分别经５００、６００、８００℃真空热处理后合金的微观结构,研究了热处理对气体雾化储氢合金微观结构及电化学性能的影响。热处理可以消除应力,使纳米晶长大成微晶,并有效地提高气雾化储氢合金的放电容量和活化性能。     

气体雾化LaNi5型储氢合金粉末特性的研究

采用金相显微镜、扫描电镜、俄歇能谱探针、Ｘ射线衍射对气体雾化法制备的储氢合金粉末的物理特性、表面化学状态、显微组织结构进行了初步探讨，并将其与熔铸破碎法所制备的合金粉末相比较。结果表明：气体雾化法制备的储氢合金粉末氧含量低，呈球形无表面缺陷；物相组成为单一ＬａＮｉ５相；显微结构呈细小胞状晶和枝状晶组织。     

Nd含量对稀土储氢合金REB5性能的影响

设计了用Nd替代La的系列La     

烧结温度对TiNi储氢合金电化学性能的影响

采用X射线衍射(XRD)分析,充放电测试,线性极化和电位阶跃等方法研究了在750,850,950℃3个不同温度下进行固相烧结对TiNi储氢合金的相结构和电化学性能的影响。结果表明:随着烧结温度的提高,TiNi合金最大放电容量由179.0 mAh.g-1增加到188.1和211.3 mAh.g-1。虽然温度的升高并没有提高合金的交换电流密度,但却大大增强了氢在合金中的扩散速率,扩散系数D从750℃的2.49×10-10cm2.s-1增加到850℃的2.61×10-10cm2.s-1和950℃的3.48×10-10cm2.s-1,从而显著的改善了合金电极的高倍率放电性能(HRD)。950℃烧结后的合金在1500 mA.g-1的放电电流下仍然可以放出84.6 mAh.g-1的电量。     

快淬对合金Mm(NiCoMnAl)5.1B0.1组织及电化学性能的影响

对铸态和快淬态贮氢合金Mm(NiCoMnAl)5.1B0.1的微观组织和电化学性能进行了研究。发现快淬态合金基本上消除了第二相，快淬合金组织中存在一定比例的非晶相，并且随着淬速增加非晶相的量增多；与铸态合金相比，快淬态合金的放电容量有所降低，但循环寿命显著提高，这主要是由于快淬导致晶粒细化和形成一定数量的非晶态组织。     

TiFe储氢合金的电化学性能研究

研究了机械合金化（MA）、真空电弧熔炼、熔炼后短时间球磨、退火和辐射照对TiFe合金电化学性能的影响。短时间球磨可提高TiFe合金放电容量和倍率放电性能,高能辐照可以激活电极表面活性,促进活化;机械合金化可以降低电极极化,增加循环寿命;退火对TiFe合金的电化学性能不利,同时,对真空电弧熔炼TiFe合金在高温时的电化学性能作了初步研究。     

镁基储氢合金La0.47-xSm0.53MgxNi3.35Al0.15的制备和退火工艺研究

对易挥发金属Mg进行合金化处理,采用自制的二次加料设备和自动浇铸设备,通过真空感应熔炼法制备了La_0.47-xSm_0.53Mg_xNi_3.35Al_0.15储氢合金,研究了合金组分和退火温度对合金热力学性能和电化学性能的影响。测试结果表明,Mg合金化处理和二次加料方式有利于合金组分的控制;金属Mg含量的增加,有利于合金最大放电容量的提高和合金倍率性能的提高,但降低了合金的循环稳定性;退火温度的提高,有利于合金的循环寿命,但使合金倍率性能下降;采用T+50℃、保温10 h退火制度的合金La_0.32Sm_0.53Mg_0.15Ni_3.35Al_0.15,组分均匀,Ce₂Ni₇相丰度达到91.97%;最大放电容量可达355.3 mA·h/g;容量保持率80%的循环次数大于200周;HRD3500>60%,综合性能较为优越。     

贮氢合金Mm（NiCoAlMn）5粒径分布对其电化学性能的影响

实验研究了粉末粒度对贮氢合金Mm(NiCoAlMn)5电化学性能的影响,在一定粒度范围内,合金粉越粗,其放电容量越,大倍率放电性能越好,循环寿命越长,但是当平均粒度超过一定值时,则其放电容量却又会随粒径的增大而减小,混合粒径合人的放电容量比大径合金粉的放电容量要高,将两种不同粒度的合金粉混合使用时,粒径相关 大,堆积密度越高,其放电容量也就越高,不同配比的粗细贮氢合金粉当其质量比为7：3时,其放电容量最高。     

气雾化低钴贮氢AB5型合金的电化学性能和Rietveld分析

用快速凝固气体雾化法制备了低钴系列贮氢合金MlMi4.3-xCoxMn0.4Al0.3(x=0.75,0.45,0.29,0.1,Ml为宜镧混合稀土）并测试其电化学性能。气雾化法可显著提高贮氢合金电极的充－放电循环稳定性,x=0.45时合金的循环寿命与商用铸态合金的寿命相当。最大放电容量随着Co含量的增加,先增大后减小,在x=0.29时出现极大值（304．4mAh/g）。结合循环寿命和最大放电容量两个性能指标,x=0.45时的合金具有良好的综合电化学性能。采用Rietveld法（多晶衍射图形拟合法）对其精细结构进行分析,合金仍保持母合金LaNi5的CaCu5型六方晶系结构,合金的晶胞体积对其循环寿命和最大放电容量起决定作用。     

贮氢合金Mm(NiCoAlMn)_5粒径分布对其电化学性能的影响

实验研究了粉末粒度对贮氢合金Mm(NiCoAlMn) 5电化学性能的影响。在一定粒度范围内 ,合金粉越粗 ,其放电容量越大 ,倍率放电性能越好 ,循环寿命也越长。但是当平均粒度超过一定值时 ,则其放电容量却又会随粒径的增大而减小 ,混合粒径合金粉的放电容量比大径合金粉的放电容量要高。将两种不同粒度的合金粉混合使用时 ,粒径相差越大 ,堆积密度越高 ,其放电容量也就越高 ;不同配比的粗细贮氢合金粉当其质量比为 7∶3时 ,其放电容量最高。     

快淬 TiZrVMnNi 贮氢合金的电化学性能研究

对比研究了熔体旋转和常规铸态Ti0 .8Zr0 .2 Mn0 .5V0 .5Ni1.0 贮氢合金的电化学特性。发现快淬态与铸态合金的活化性能都很好 ,经过 1～ 3次充放电循环 ,就可达到最大放电容量。快淬工艺明显提高了合金的放电容量 ,并且淬速与放电容量之间在一定情况下出现峰值。快淬工艺同时改善合金的放电电压特性 ,使合金的放电平台更平 ,平台电压更高。但是快淬钛基贮氢合金的循环稳定性能和铸态合金一样差 ,放电容量在 10次内急剧衰减。     

Manufacturing Process,Electrochemical Properties and Structures of Ml(NiMnTiCo)_5 Hydrogen Storage Alloys

Ｔｈｅｎｉｃｋｅｌｍｅｔａｌｈｙｄｒｉｄｅ（ＮｉＭＨ）ｓｙｓｔｅｍｉｓａｔｒａｃｔｉｖｅａｓａｓｅｃｏｎｄａｒｙｂａｔｅｒｙｂｅｃａｕｓｅｏｆｉｔｓｈｉｇｈｅｎｅｒｇｙｄｅｎｓｉｔｙａｎｄｌｏｗｌｅｖｅｌｏｆｐｏｌｕｔｉｏｎ．ＡＢ５ｔｙｐｅｈｙ...     

Electrochemical Properties of Silicon Doped MlNi5 Type of Hydrogen Storage Alloys

ＴｈｅＬａＮｉ5 ｂａｓｅｄｈｙｄｒｏｇｅｎｓｔｏｒａｇｅａｌｌｏｙｓａｒｅｐｒｏｍｉｓｉｎｇｎｅｇａｔｉｖｅｅｌｅｃｔｒｏｄｅｍａｔｅｒｉａｌｓｆｏｒｒｅｃｈａｒｇｅａｂｌｅＮｉ/ＭＨｂａｔｔｅｒｉｅｓｂｅｃａｕｓｅｔｈｅｙｐｏｓｓｅｓｓａｈｉｇｈｃａｐａｃｉｔｙａｎｄａｒｅｅａｓｙｔｏａｃｔｉ ｖａｔｅ .ＢｕｔｔｈｅｄｉｓｃｈａｒｇｅｃａｐａｃｉｔｙｏｆｔｈｅＬａＮｉ5ｅｌｅｃｔｒｏｄｅｄｅｃｌｉｎｅｓｒａｐｉｄｌｙｄｕｒｉｎｇｃｈａｒｇｅ ｄｉｓ ｃｈａｒｇｅｃｙｃｌｅｓ (5 0 %ｏｆｔｈｅｃａｐａ…     

气雾化低钴贮氢AB_5型合金的电化学性能和Rietveld分析

用快速凝固气体雾化法制备了低钴系列贮氢合金MlNi4 .3 -xCoxMn0 .4 Al0 .3 (x =0 75 ,0 45 ,0 2 9,0 1,Ml为富镧混合稀土 )并测试其电化学性能。气雾化法可显著提高贮氢合金电极的充 放电循环稳定性 ,x =0 45时合金的循环寿命与商用铸态合金的寿命相当。最大放电容量随着Co含量的增加 ,先增大后减小 ,在x=0 2 9时出现极大值 (30 4 4mAh/g)。结合循环寿命和最大放电容量两个性能指标 ,x =0 45时的合金具有良好的综合电化学性能。采用Rietveld法 (多晶衍射图形拟合法 )对其精细结构进行分析 ,合金仍保持母合金LaNi5的CaCu5型六方晶系结构 ,合金的晶胞体积对其循环寿命和最大放电容量起决定作用