轴承套圈中频感应淬火导磁体的改进

我厂生产的 8ｔ液压汽车起重机的回转轴承套圈 (见图1) ,材料为 5 0Ｍｎ钢 ,技术要求滚道表面淬火硬度为 5 5～6 0ＨＲＣ ,硬化层深度为 3～ 5ｍｍ。滚道表面采用中频感应连续加热淬火。改进前后的硅钢片导磁体结构见图 2。改进前 ,轴承套圈滚道中频淬火时 ,导磁体容易发热 ,在淬火过程中经常产生松动、后退或烧坏现象 ,减少了导磁体的驱流作用。轴承套圈淬火后滚道根部经常出现 3～ 5ｍｍ的不连续软带 (见图 1) ,从而增加了轴承套圈的淬火返修率 ,且轴承套圈图 1　回转轴承套圈Ｆｉｇ .1　Ｓｃｈｅｍａｔｉｃｄｉａｇｒａｍｏｆｂｅａｒｉ…     

双向圆弧形弯曲件的展开尺寸计算

双向圆弧形弯曲件的展开尺寸计算广州无线电模具厂（５１０６１０）罗炳麟冲压生产中有时会碰到类似图１所示的弯曲件。电脑密码保险箱中的档板零件就是一例。该零件在图中的相应尺寸为：Ｒ２＝２０４９ｍｍ，Ｒｒ＝２００５ｍｍ，ｒ＝６ｍｍ，Ｂ＝３１６ｍｍ，Ｈ＝９．１...     

大直径超薄壁长筒体纵环缝自动焊接装置的研制

介绍了大直径超薄壁长筒体纵,环缝自动焊接装置的主要特点。在预应力钢筒混凝土管的自动焊接生产应用中表明：该自动焊接装置对壁厚δ＝１．５ｍｍ,直径Ｄ＝１４００ｍｍ,筒身长Ｌ＝５０００ｍｍ的钢筒的焊接取得了良好的效果。     

不锈钢曲面波纹板成形模

不锈钢曲面波纹板成形模西安科力新产品开发模具研究所（陕西西安７２００８９）陈炳熙１曲面波纹板成形工艺分析某航空产品上的１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢曲面波纹板如图１所示，料厚０．６ｍｍ。波纹板尺寸：宽度Ｂ＝４８ｍｍ，弧面ｒ＝１２５ｍｍ，扇径Ｒ＝１４０ｍｍ...     

八角形盒的拉伸工艺

八角形盒的拉伸工艺湖南常德５５信箱邱仲杰，文先忠图１所示的八角形金形零件，材料为０８钢，厚１ｍｍ。按照常规，依据现行的技术资料和技术水平，参照矩形盒的拉伸，进行了工艺计算和模具设计。毛坯直径约为Ｄ＝１５４ｍｍ，板料厚度ｔ＝１ｍｍ，Ｈ０＝５０ｍｍ，ｒ＝...     

横梁压弯模设计

横梁压弯模设计辽宁丹东汽车制造厂（１１８００８）崔敏１弯曲件的工艺分析图１是客车上的一个零件，材料２０钢，厚度ｔ＝６ｍｍ，弯曲半径Ｒ＝３４０ｍｍ，相对弯曲半径Ｒ／ｔ＝３４０／６≈５６。６ｍｍ。对于弯曲件来说，影响回弹的因素很多，在不同的条件下各因素所...     

套圈侧向冲孔模设计

套圈侧向冲孔模设计贵州凯里市８５１厂谢又炎图１为我厂ＡＮ系列按钮开关上套圈零件，材料为铝棒ＬＹ１２ＣＺ挤圆Ａ级１０。加工过程为：车成形→冲两侧孔→压圆弧。以前，冲两侧孔ｍｍ的过程为：先冲一孔，取出后，再放人模具中另一工位，用已冲孔定位，冲另一孔。如此...     

棘齿轮注射模设计

棘齿轮注射模设计连云港市无线电元件四厂（江苏连云港２２２００４）聂诗军１引言图１是ＳＡ３计数器上用的棘齿轮，材料为黑色ＰＯＭ（聚甲醛）。该零件是由模数ｍ＝０．６ｍｍ，齿数ｚ＝２０，压力角α＝２０°的标准齿轮与模数ｍ＝１ｍｍ，齿数ｚ＝１０的棘轮两部分—...     

W＆R Bi—2223饼状磁体实验研究

研究了Ｗ＆Ｒ工艺中弯曲半径，绝缘材料对银套Ｂｉ－２２２３带材ＩＣ的影响，用Ｗ＆Ｒ法制备了内径１６ｍｍ，外径８０ｍｍ、高４７ｍｍ四双饼串联组合磁体，４．２Ｋ下ＩＣ＝５５Ａ，磁体中心磁场Ｂ０＝０．４４Ｔ。     

用立铣刀加工水平方向圆弧槽

用立铣刀加工水平方向圆弧槽贵阳矿灯厂孟令春机加工如图１所示嵌件，圆弧槽Ｒ３１．２ｍｍ，Ｈ＝４０ｍｍ，Ｌ＝６７０ｍｍ，需用较大直径成型立铣刀才行，制作数量又少。鉴于我厂只有４５ｍｍ以下的锥柄立铣刀，在现有设备和刀具条件下，大胆在Ｘ５２Ｋ铣床上装卡３６ｍ...     

限制淬透性轴承钢GCr4的研究

介绍了限制淬透性轴承钢GCr4的研究概况,包括钢的化学成分、物理性能、热加工工艺性能、整体感应加热-表面淬火工艺、力学性能和接触疲劳寿命等,并与GCr15钢作了对比。目前,国内外已普遍采用GCr4钢制作铁路车辆轴承内圈。     

GCr15SiMo轴承钢球化退火过程的碳化物演变

借助差示扫描量热法、扫描电镜等检测分析手段以及JMatPro热力学软件,研究了等温球化退火的奥氏体化温度和保温时间对GCr15SiMo轴承钢碳化物的影响。结果表明,随着奥氏体化温度的升高和保温时间的延长,GCr15SiMo轴承钢中碳化物趋于均匀化、细小化,且有利于GCr15SiMo轴承钢退火过程碳化物球化效果。在奥氏体化温度为800℃、保温时间为30 min的等温球化退火工艺下,GCr15SiMo轴承钢中碳化物数量多、尺寸小、弥散分布度高,且组织最为均匀致密,硬度较低,球化效果最好。     

滚动轴承钢冶金质量与疲劳性能现状及高端轴承钢发展方向

本文首先介绍了以GCr15为代表的第一代轴承钢、以M50和M50NiL为代表的第二代轴承钢、以Cronidur30和CSS-42L为代表的第三代轴承钢的发展历程,提出了以轻质化为特征的第四代轴承合金发展方向;通过对传统轴承钢的冶金质量和疲劳性能等归纳分析,提出了大颗粒夹杂物和碳化物细质化与均匀化的轴承钢冶金质量控制方向,揭示了轴承钢接触疲劳的夹杂物控制机制和碳化物控制的2种不同抗疲劳机制;通过对传统轴承钢GCr15的超高纯冶金质量控制工艺技术与定量表征技术的国内外最新进展,提出了超高纯与等向性的高端轴承钢冶金质量控制发展方向;通过对轴承钢GCr15和CSS-42L的基体和碳化物超细化的整体热处理技术与表面渗碳技术研究,创新研发出双细化热处理和表面超硬化热处理,从而将轴承钢GCr15的室温接触疲劳寿命提高到5倍和10倍以上。文章最后针对轴承钢的冶金质量与性能进行了检验检测技术分析,指出定量检验检测技术的应用是高性能轴承钢的重要保障。     

磨削加工对GCr15SiMn轴承钢表面组织性能的影响

采用扫描电镜,电子背散射衍射、X射线衍射、显微硬度计及三维表面轮廓仪等对磨削加工后的GCr15SiMn轴承钢的显微组织、硬度、残余应力及物相进行了研究。结果表明:磨削后GCr15SiMn轴承钢表面的硬度远高于基体,并且残留奥氏体发生分解,表面呈现压缩残余应力。试样表层组织存在由于塑性变形引起的几何必须位错密度(GND)增加的现象,这是轴承钢表面硬度上升的主要原因。将轴承服役过程以及磨削加工后的组织性能变化进行对比,发现有相似之处。磨削加工引起的表层变化可能是诱发裂纹在表面萌生的原因。     

GCr15轴承钢套圈开裂原因分析

GCr15是一种最常用的高碳铬轴承钢,由于碳含量高,在生产加工过程中极易产生裂纹。针对 GCr15轴承钢圆钢在加工成套圈过程中发生开裂问题,取开裂缺陷试样进行成分、金相、扫描电镜等理化性能检测分析。分析结果表明,加工过程中热处理工艺不当形成异常组织,导致套圈开裂。通过合理优化和控制淬火加热温度可以有效改善套圈开裂现象。     

GCr15轴承钢低温离子渗硫层的组织与耐磨性能

采用OM、XRD、SEM和UMT摩擦磨损试验机等对不同表面处理后GCr15轴承钢的显微组织和耐磨性能进行了研究。结果表明,相比于碳氮共渗后的GCr15轴承钢,碳氮共渗+低温渗硫后的GCr15轴承钢表面形成了以FeS为主的渗硫层,其微观形貌呈现均匀细小的颗粒状,虽硬度略有下降,但摩擦因数和体积磨损率均明显降低,可显著提高轴承材料表面抗擦伤、抗咬合的能力,从而延长轴承零部件的使用寿命;在磨损过程中,FeS层发生脱落、产生涂抹效应,显著降低了磨粒磨损的程度。通过磨损形貌分析,磨损机制为磨粒磨损和粘着磨损。     

轧制工艺对GCr-15球化退火的影响

通过热模拟的方法研究轧制工艺对GCr15球化退火的影响。结果表明，轧制工艺对GCr15轴承钢组织有显著影响。相对于常规轧制（CR）试样，控轧控冷（CRC）试样珠光体发生退化且片层细小．渗碳体呈短棒状或颗粒状，部分渗碳体片产生扭折甚至断裂。亚温球化退火中，CRC试样可获得细小均匀的球化组织，其球化效果明显优于CR试样，且显著地缩短球化退火时间。     

高能电脉冲对淬火态GCr15钢切削性能的影响

在高频淬火态GCr15轴承钢切削过程中施加高能脉冲电流,研究了高能电脉冲对淬火态GCr15钢切削性能的影响。结果表明,在脉冲电流的作用下,主切削力、轴向表面粗糙度、表面硬度以及刀具磨损状况都显著降低。对高频淬火态GCr15轴承钢而言,脉冲电流的电致塑性效应与焦耳热效应能够促进位错运动,从而在较低温度与较短时间内达到回火效果,提高材料表面塑性变形能力,有效改善其切削加工性能。     

GCr15轴承钢脉冲电化学光整加工实验研究

对GCrl5轴承钢的脉冲电化学光整加工进行了实验研究，重点讨论了加工间隙、电流密度、脉冲参数、电解液浓度、加工温度等主要工艺参数对加工表面质量的影响规律。研究结果表明：用脉冲电化学光整加工技术加工GCrl5轴承钢能取得很好的效果，在轴承滚道光整加工中具有良好的应用前景。     

GCr15SiMn超高纯净轴承钢冶炼工艺优化

重点介绍了 GCr15 SiMn超纯净轴承钢的新工艺,通过精确控制轴承钢各元素化学成分、合理控制电炉终点碳含量,准确计算精炼炉初始Al脱氧剂加入量,精炼过程吹氩压力、流量、软吹时间以及VD过程真空度及高真空处理时间等关键参数,成功生产出质量合格的超纯净轴承钢.