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为使油纸电容式变压器套管尾部长度与胶纸套管尾部长度相同,从而可以互换,故开展了油纸套管尾部绝缘结构的研究。本研究探讨了提高油中闪络电压的途径;阐明了缩短油纸套管尾部长度的措施,为发展短尾油纸套管系列产品提供基础。 相似文献
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<正> 用整张纸卷制油纸电容式变压器套管,卷制纸盘架是一项关键的工装。在我厂研制七五攻关项目35kV/25000A铝导体油纸电容式变压器套管及其系列品种35kV/10000A和35kV/16000A带CT铝导体油纸电容式变压器套管中,我们设计了新的卷制纸盘架,见图1。该夹具吸取了以往的经验教训,采用了长丝杆轴、六角锥套定位夹紧和两端设置刹车轮调节张紧力的结构。如图1所示,丝杆轴5中部为T40×6的梯形螺杆,两端与刹车盘10相配合处为6—30×26×6的花键。使用时先拆下丝杆 相似文献
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介绍了用于埃及UNENTA公司电力变压器的短尾油纸电容式变压器套管的电气性能、设计计算及试验结果。 相似文献
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<正> 自1983年至1984年,西安高压电瓷厂为晋京线500kV变压器、电抗器配套,共试制了四种防污耐震型油纸电容式套管,分别于1983年底,1984年2月、5月召开了产品鉴定会,通过了样品鉴定,现巳投入批量生产.这四种套管是,500kV/3150A变压器套管(工厂代号:177—00),500kV/630A电抗器套管(工厂代号:176—00),154kV/630A电抗器中性点套管(工厂代号:150—00),220kV/2500A变压器套管(工 相似文献
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132kV/630A油纸电容式变压器套管的开发 总被引:1,自引:4,他引:1
介绍了西安高压电瓷厂用于东南亚地区电力变压器的配套组件,带放电间隙的油纸电容式变压器套管的电气性能、设计计算及试验结果。 相似文献
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通过对72.5kV新型套管工频耐压裕度试验、局部放电裕度试验和油含气量的色谱分析,验证了改型后的套管电气性能优良,解释了套管内变压器油中的部分气体含量在运行中有所升高的原因,提出了在设计主绝缘时应注重径向和轴向绝缘平衡问题,同时建议在选用短尾套管时,用户对下瓷件长度要求不易过短。 相似文献
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35kV/2000A加强绝缘油纸电容式变压器套管 总被引:2,自引:2,他引:0
介绍了用于中性点直接接地或经消弧线圈接地(或绝缘)的油浸式电力变压器的35kV端进出线的新结构的油纸电容式变压器套管。套管的额定电压为35kV,其绝缘水平则达到52kV等级的要求;其整体联接采用组合碟簧,整体强度高,以保证套管在工作温度-40℃~105℃范围内的整体联接强度及可靠的密封。 相似文献
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110、220千伏油纸电容式变压器套管油中闪络试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
本试验目的在于了解目前生产的110千伏、220千伏油纸电容式变压器套管油中闪络水平,研究提高油中闪络电压的措施,以缩短油箱中瓷套长度,为制造缩短尾部的油纸套管及确定超高压油纸变压器套管油中部分尺寸提供资料。通过对现行生产的110千伏、220千伏套管的油中闪络试验,以及不同形状均压球和不同电极层数和台阶长度及尾部屏蔽对油中闪络电压影响的试验,得出套管的油中闪络,均系下瓷套的芯子闪络而破坏,现行生产的110千伏、220千伏油纸套管其油中闪络电压相当于标准规定干试电压的140%左右。经改进设计的相同电压等级套管,闪络电压尚可再提高20%~35%。因此,只要注意芯子的设计和内外绝缘的良好配合,就可进一步提高目前油纸套管油中闪络电压,制造出缩短尾部的油纸套管。 相似文献
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特高压交流油纸电容式套管的研究 总被引:2,自引:3,他引:2
介绍了特高压交流试验基地1000kV主变压器高压引线端用油纸电容式变压器套管的技术参数、主要尺寸、结构特点、油中电场计算、研究的关键技术及型式试验项目。套管的额定电压为1100kV,额定电流为2000A。上瓷套的最大伞径为880mm,绝缘高度为7610mm,由七节湿法成形瓷套组成,采用整体加热与局部加热粘接相结合的方法将瓷套粘接成一体。经内外绝缘优化设计、工艺研究及试验验证,研制的产品主要性能指标为工频耐受电压1 200 kV下5min,雷电冲击耐受电压2400kV,操作冲击耐受电压1960kV/1800kV,tanδ值低,局部放电量小,绝缘性能稳定。 相似文献
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介绍了用于电力变压器高压引线端的新结构短尾油纸电容式变压器套管 ,其额定电压为 2 5 2 k V,绝缘水平可达到 363k V;论述了该套管的结构特点 ,上瓷套采用直筒型 ,且整体结构简单 ,制造成本低 相似文献
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极性反转试验中,±800kV换流变压器套管尾部的电场分布研究 总被引:1,自引:0,他引:1
±800 kV换流变压器出线套管,是一个结构复杂的绝缘系统。在试验与运行中,套管要承受不同形式电压的作用。特别在直流极性反转的情况下,套管尾部结构复杂,电场十分集中,易发生油中闪络或击穿放电,严重威胁特高压换流变压器的安全运行。应用有限元法,仿真计算了±800 kV换流变压器出线套管尾部的电场分布,计算结果表明:在极性反转试验中,套管尾部电场分布不均匀,且不同时刻、套管尾部电场分布及各关键位置的场强变化呈现线性特性。进一步分析得知:在套管设计中,不仅要考虑正负极性反转试验电压下的稳态电场分布,还应重视极性反转过程中暂态电场与界面空间电荷效应,以便留有足够的裕度,避免在极性反转试验时套管损坏。 相似文献
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换流变压器阀侧用±204kV/2800A高压直流套管的研究 总被引:1,自引:1,他引:0
介绍了用于锦屏-苏南±800 kV特高直流输电工程同里换流站低端换流变压器阀侧±204 kV/2800 A高压直流套管的技术参数、主要尺寸、结构特点,研究的关键技术,型式试验及研究性试验的项目及试验结果。套管的额定直流电压为±204 kV,额定电流为2 800 A。主绝缘(电容芯体)为胶浸纸电容式,经内外绝缘优化设计、采用优质材料,通过工艺研究及试验验证,研制出产品并通过了型式试验及研究性试验的项目。产品的主要性能指标:工频耐受电压+局放测量289 kV(r.m.s),1 min工频耐受电压588 kV(r.m.s),雷电冲击耐受电压1 234 kV(peak),操作冲击耐受电压1 103 kV(peak),直流耐受电压+局放测量393 kVdc,极性反转+局放测量236 kVdc。 相似文献
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±500 kV换流站直流分压器用复合套管外绝缘闪络事故分析及处理措施 总被引:2,自引:0,他引:2
对±500kV江陵和龙泉换流站直流分压器的外绝缘闪络事故进行了分析。指出该分压器发生闪络事故的原因:一是复合套管的憎水性完全丧失;二是复合套管的伞裙形状参数特性较差;三是复合套管的均压环结构不合理。发生闪络事故的主要原因是复合套管的憎水性完全丧失,其次是均压环结构不合理。在此基础上,针对分压器的结构和事故的性质,提出了从根本上解决问题的思路是应按所要求的电气、机械和憎水性能来选用复合套管外绝缘材料;按上下均压环中心距离和均压环直径能保证复合套管的爬电距离和干弧距离的有效性与设计值接近这一主要原则来重新设计均压环;建议复合套管的伞伸出大于或等于70mm,伞间距至少70mm来重新设计伞形。同时也建议可以采取在复合套管的外绝缘表面上涂覆加强RTV-Ⅱ型防污闪涂料来提高外绝缘强度。 相似文献