机械封顶钢的试生产

为了有效地改善大型沸腾钢钢锭质量,减少化学偏析,目前国外生产上较广泛地采用了机械封顶和化学封顶。所谓封顶钢,即浇注后不迟于1～3分钟利用机械或化学方法强制钢绽头部停止沸腾尽快凝固,使头部组织得到改善,集中偏析减少,钢锭化学均匀性亦得到一定程度的提高。这样,基本上保证了机械性能的一致性,同时由于头部上涨较少,切头率比敞口锭可降低2～3％,提高了金属收得率。对于采用瓶口式钢锭模进行机械封顶来说,我国尚缺乏系统的实践经验,我们于1962年下半年曾利用镇静钢钢锭模倒放的措施进行机械封顶钢试验;继后,设计了瓶口式钢锭模并进行了小批及整罐的试生产。目前全部试生产工作尚未最后结束,有些问题尚待今后实践中继续改进。本文是将试生产的工艺操作部分及其初步结果介绍如下,仅供参考。     

减少沸腾钢锭气囊废品的探讨

包钢化学封顶钢锭的主要缺陷是钢锭头部有集中的气囊夹渣。此类缺陷表现为;钢锭轧成钢坯、剪切头段钢坯时断口处向外淌渣。这种钢锭缺陷一直严重地威胁着炼钢厂沸腾钢锭的质量。钢研所根据公司下达的实验计划,在炼钢厂派人参加和配合下,先后几次试验,取得了一定效果,但并不稳定,有管理问题,也有技术问题。 包钢沸腾钢锭的生产,于一九六四年由机械(压盖)封顶,改为用矽铁的化学封顶,一直延续至今。化学封顶可使7.1吨钢锭成坯率提高百分之二左右,并使钢锭的中心偏析大为减少。然而,因该工艺的钢锭结构特点,却又出现了大量气囊废品,据     

用液态铝和粒状铝进行沸腾钢钢锭的化学封顶

在马格尼托哥尔斯克钢铁公司钢产量不断增长的情况下,为了提高铸锭间的生产能力,对低碳结构的沸腾钢扁锭用液态铝和粒状铝进行化学封顶来代替用压盖的机械封顶。 08沸钢在双床平炉内冶炼,通过直径60和80毫米的水口以1～2米/分的线速度浇铸到锭重16～20吨的上小下大的钢锭模内。所试验的钢锭按三种方案进行封顶:     

沸腾钢液铝封顶试验

近年来包钢生产的硅铁封顶钢锭,开坯时出现大量“气囊”废品(即头部夹渣缺陷)。为探讨改进沸腾钢质量,提高成坯率的途径,进行了液态铝封顶的试验。试验结果表明: 1.沸腾钢锭采用液铝封顶取代硅铁封顶可消除钢中大型条状硅酸盐夹杂物,并减少钢锭头部增硅造成的钢材机械性能的差异。液铝封顶低倍组织优于硅铁封顶钢,中心偏析轻微。     

化学封顶的钢质量的研究

在西西伯力亚冶金厂的转炉车间,全卩沸駦钢都上注成9.5吨钢锭。在钢液面上加入液体铝进行钢锭的化学封顶。铝的消耗定额是按照成品钢的碳含量确定的,而脱氧剂的加入时间则随着冶炼的任务而变化。根据ГOCT380—60和1050—60确定的沸駦钢是在注满钢锭模之后立即封顶或者保持不长时间(到30秒)后封顶,而根据ГOCT10702—63则必须沸駦8—12分钟。     

沸腾钢机械封顶

本文重点阐述了浇铸过程中钢液在模中沸腾弱的原因、钢锭的结构特点、钢锭中非金属夹杂物的分布、浇铸时钢液在模内浮渣成分的变化、钢锭的封顶操作和钢锭的成坯率情况。     

沸腾钢浇注工艺与瓶口锭解剖

我公司二钢厂一直采用敞口模化学封顶工艺生产沸腾钢。这种工艺生产的钢锭,热轧后常常产生一些缺陷,致使废品量增多。为此,进行了瓶口模试验。为弄清目前生产工艺下瓶口锭内部的结构、成分偏析、夹杂物状况等,我们解剖了瓶口锭,并对瓶口、敞口锭板材进行了对比分析,据此说明与浇注工艺的关系。     

快速上铸法的应用

半镇静钢和化学封顶沸腾钢采用快速浇注可以减少轧后废品和降低钢坯处理量。快速浇注法亦适合于浇注不重要的普通定货的镇静钢。在克里沃罗格冶金厂的平炉车间里采用实底钢锭模(长宽比1.16;高:宽=3.1;锥度38％),用上铸法把碳素镇静钢铸成8.5吨重的钢锭。铸沸腾钢采用两种矩形截面(k=8和113)座在单锭底板上的上小下大无底钢锭模;钢     

沸腾钢锭的封顶工艺与头部质量的探讨

一、概述众所周知,在生产沸腾钢时,为获得足够坚壳带厚度,要求浇铸过程钢水应有良好的沸腾。但在铸毕后如果让这一沸腾持续下去任其发展,则不仅使元素偏析大大发展恶化了钢锭头部质量,而且钢锭头部上涨严重,势必增加切损降低收得率。因此,“沸腾”要适可而止,这就要采用封顶操作。封顶的实质是采用机械或化学方法使钢锭头部迅速凝固。封顶的目的是: 1.抑制模内钢流运动,从而抑制元素偏析的发展。     

电焊条钢H08A的研究

我厂采用直接热装高炉(84米~3×3)铁水的方式,在涡鼓型碱性空气侧吹转炉(3吨×3)上冶炼焊条钢 H08A,以铝圈封顶浇注八时钢锭。自七二年以来,我厂生产的 H08A 锭制成的结422焊条,在焊接工艺性能,焊缝机械性能及焊缝金属化学成份等方面均符合 GB981—67标准要求。为了不断提高其质量,创造名牌产品,我们进行了多次物理检验与化学分析,探索铝封顶锭的结构;钢的偏析和钢中气体含量与夹杂物种类,并与上海十时半锭对比分析,探讨操作工艺对它们的影响,从而为改进工艺,制定焊条钢 H08A 熔炼的厂控标准及其降级规定提供依据。     

提高电炉钢钢锭模的寿命

“电炉钢”厂重量小于2吨钢锭模损耗的基本原因是纵向裂纹,本工作是确定了制造工艺过程强化的可能性和增长钢锭模的使用期限。在钢的浇注和钢锭成型中,发现沿钢锭模模壁的高度和厚度方向的温度场非常不均     

“ZF”法机械封顶6.75t锭型试验研究

“ZF”法机械封顶钢质量合格率达99.66％,比普通沸腾钢提高0.44％,机械性能全部合格。钢锭下部坚壳带厚度达30mm,肩部达40mm。钢锭化学成分最大偏析度在头部15％部位的中轴上。碳为+121％,硫为+497％,磷为447％,均比普通法生产的沸腾钢偏析轻微。钢锭模平均寿命56.75次,顶盖消耗为1.37 kg/t,钢的成坯率1985年1～9月份为95.84％,与1983年普通法生产的沸腾钢相比提高了4.03％。“ZF”法钢锭比普通法提高装炉温度200℃左右,可实现液芯加热和液芯轧制,节约煤气0.1458×10~6kcal/t 钢,节电1.45kWh/t 钢。一炼钢厂年产沸腾钢40万 t,公司可净获效益232.8万元。     

使用复合合金进行低碳沸腾钢钢锭的化学封顶

马格尼托哥尔斯克钢铁公司采用双床平炉冶炼08沸和10沸低碳优质结构沸腾钢,从300吨盛钢桶内,上铸17.4—20.6吨重的扁锭。在模内,钢液达到浇高后,经1.0—1.5分钟,以每吨钢400—650克铝粒施行封顶。采用上述封顶法时,钢锭头部遭受非金属夹杂物严重污染。为了得到优质结构钢板所要求的机械性能,扁锭切头取6%。当在初轧坯上发现分层或疏松时,切头增大到消除全部缺陷为止,马格尼托哥尔斯克钢铁公司这类钢的板坯平均切头率约达10%。为了改善钢质和降     

计算机预测上小下大镇静钢锭帽部金属的凝固形状

本文叙述使用实验室台式计算机和绘图打印机对上小下大镇静钢锭保温帽部分的金属凝固形状进行预测的实际结果。从已发表的关于钢锭凝固的许多优秀论文来看,影响凝固的许多变量实际上无法控制,并且复杂得难以用日常方法进行分析。于是,编制了一个简单的计算程序,这样一来,就把全部的许多变量组合成一个主要变量,我们选择的这个主要变量叫作“收缩系数”。它接近于钢从液态到固态的体积收缩百分数。这是一个与通常工业上采用的收缩百分数相似的数。使用著名的＊E1LD公式，以同时研究垂直于模壁、底板、保温帽壁的钢凝固速度为基础编制程序。因此，我们育视钢锭尺寸和保温帽形状而变更凝固常数的选择余地。当与“收缩系数”结合使用时，便能绘制出钢锭头部的形状图。它与实际生产观察的钢锭形状很符合。相反地，由已知钢锭和保温帽尺寸井根据“收缩系数”范围，可提前预测头部凝固形状，然后把这些形状与实际钢锭的外观比较。在上述任一情况下，针对具体钢锭尺寸和保温帽形状，一旦确定好收缩系数，便可专用于研究保温帽尺寸发生偶然的或计划中的变化时对钢锭头部形状所产生的影响。这些方案可用于研究在正常的保温帽条件下，偶然出现浇高不足时对钢锭头部形状的影响，并可观察为估计提高收得率的潜力，而     

瓶式模浇铸自行车用Z2F钢试验

自行车用 Z_2F 钢,现采用 Fe—Si 封顶的浇铸工艺,这种工艺容易使钢锭头部产生硅酸盐夹杂的污染,从而使自行车用薄板在冲压过程中出现严重的分层、夹杂废品。为了解决化学封项所引起的这类质量问题,曾进行了用瓶式模浇铸 Z_2F 钢的试验。试验由一炼钢厂500t 顶吹氧平炉冶炼,冶炼操作按 Z_2F 规程进行。配11.16t 型瓶式模四个(一组)、450kg重压盖四个,利用现有的2台1.5t 能力压     

关于“反L法”与“正L法”的探讨

液芯钢锭装入均热炉后,首先闭煤气焖钢,待一段时间后再加热。此法称为“反L法”。不焖钢为“正L法”。通过试验找出了液芯钢锭微能加热采用“反L法”与“正L法”的临界点,完善了微能加热工艺,使节能效果进一步提高。     

W08F钢生产中的几个问题分析

武钢“一米七”轧制极薄板的W08F钢的镀锡原板,其钢质和力学性能符合国际镀锡板要求水平,但是钢锭轧成坯的成坯率低。本文通过测定钢中的[O]和对生产数据分析,找出影响W08F钢切头废品率的主要因素,提出了减少切头废品率提高成坯率的措施,取得了显著的经济效益。测定钢中[O]_罐量,其结果是对钢坯切头废品率(Y)有明显的影响,即Y随[O]_罐的增加而增加,并得出如下关系式, Y=-5.34 0.0338[O]_罐 [O]_罐在300～410PPm比大于410PPm的试验结果表明,钢坯切头率平均降低3.12％,所以300～410PPm的[O]_罐暂定为控制范围。在罐中未用AL调[O]的条件下,罐中钢水的C、Mn含量影响[O]_罐有如下关系。 [0]_罐=522.5 11.4/[％C]-752.8(％Mn) 因此,将C、Mn含量按成份标准要求上限控制,则使[O]_罐在300～410PPm范围。当然,对于要求有良好深冲性能的低C沸腾钢应采用在罐内加AL调整[O]_罐的方法。 W08F钢由于凝固过程中放气量大,采用人工锹加AL丸封顶钢锭不易被封住顶,而采用Ar气喷AL丸封顶新方法,使封顶层加厚,从而提高了封顶效果和改善钢锭头部结构。从试验对比结果来看,切头废品率降低了4.38％,并对钢质无不利影响。关于W08F钢坯头部的剪口断面上常出现“舌状”缺陷,从而增加切头废品率,甚至使钢锭长度不足4000毫米定尺长度要求,通过检验分析,认为该种缺陷主要是因S的偏析富集,当在剪切温度下由于受剪切应力而产生热脆所形成的。因此,将钢中S含量降低到≯0.015％,可消除或减轻“舌状”缺陷。对带“舌状”断面的钢坯也进行了轧制,初步结果说明,能生产出符合交货条件的镀锡板。因此,对W08F钢生产在正常工艺条件下,通过控制罐中的C、Mn量或用AL调整罐中[O],使[O]_罐在300～410PPm范围内;采用Ar气喷AL丸封顶;降低钢中S含量,减少S的偏析度;将使切头废品率减少,提高成坯率。     

H08A焊条用钢的试验研究

本文以大量的试验数据为依据,详细地介绍包钢利用含磷0.40～0.60％的中磷铁水,在50吨纯氧顶吹转炉上采用双渣法,高拉碳,一次补吹冶炼操作工艺。采用四沟八锭底板下注法浇注成F×7.1吨大钢锭,并在浇注后期采用分段铝封顶工艺研制H08A焊条用钢的全过程,以及用户对该试验钢种的试用情况和研讨结果。     

冶炼工艺对C-Cr-Ni-Mo不锈钢中夹杂物及其力学性能的影响

利用Aspex Explorer、扫描电镜及EDAX能谱仪对比研究了真空感应VIM+电渣重熔ESR(工艺1)和真空感应VIM+真空自耗VAR(工艺2)2种双联冶炼工艺对1种C-Cr-Ni-Mo高强度不锈钢铸锭中夹杂物与力学性能影响。研究结果表明,工艺2钢锭中气体的质量分数低于25×10~(-6),夹杂物主要以形状不规则的Al_2O_3为主;而工艺1钢锭中气体的质量分数接近100×10~(-6),夹杂物主要为Cr_2O_3、Al_2O_3,分布较均匀,尺寸在5μm左右;工艺1钢锭中氧化物夹杂数量明显多于工艺2,这是由于工艺1钢锭中O含量高所造成的,同时也表现出工艺1试样的冲击韧性及塑性明显低于工艺2。由此可见,采用工艺2可以大幅度降低钢中气体含量,提高钢的洁净度,改善钢的韧塑性。     

冶金新技术20行

下注镇静钢锭水封顶新工艺旧法下注镇静钢锭时,为减少钢锭切头率,多采用冒口保温措施来减小头部缩孔,待钢锭凝固后再脱模、装炉。这样一来,就使钢锭本身的潜热白白浪费掉了,从而延长了在炉时间,增加了燃料消耗。日本住友金属公司为提高钢锭收得率和改进产品质量,首创了下注镇静钢锭水封顶新方法。这种方法是对刚浇铸好的镇静钢头部浇水封顶,待钢锭外层凝固形成硬壳,而内部还处