135MW汽轮机组能耗诊断分析

介绍了135MW汽轮机组概况,经对大连泰山热电有限公司1号汽轮机大修前、后实测经济技术指标的能耗诊断分析,机组通过大修供电煤耗降低了6.16g/kW.h,但仍与设计值有一定差距。指明了能耗高的主要原因,对降低机组热耗率和供电煤耗提出了建议。     

国产20万kW燃煤机组煤耗高的原因及部分改进措施

目前我国华北电网已投产的国产20万 kW燃煤机组有20台,陆续投产后,其发、供电煤耗均比苏联进口同容量机组的煤耗高。国产20万 kW 燃煤机组供电煤耗最低为372～378g/kW·h;一般在384～400g/kW·h;最高的达到467g/kW·h。国产20万 kW 机组供电煤耗高的原因很多,通过对华北电网各厂作的初步调查和分析,其主要原因是汽轮发电机组实际运     

保证小火电厂健康发展的方法

一、前言目前我国小型凝汽机组已达数千台,装机总容量达10000MW。在电力供需十分紧张的局面下,尽管对小火电的发展引出许多褒贬之争,但能耗高、浪费大却是小型凝汽发电机组的致命弱点。据统计,1988年山东省小型凝汽发电机组中6000kW机组供电煤耗最低为620g/kW.h,是同期电网发电机组平均供电煤耗的1.6倍,是300MW发电机组的2倍。而3000kW小机组供电煤耗一般在800g/kW.h以上,有的竞高达1000g/kW.h。这对我们这个煤炭资源并不丰富而且运力十分紧张的国家来说,     

超临界600 MW直接空冷机组能耗诊断及节能措施

通过对神华内蒙古国华呼伦贝尔发电有限公司某超临界600 MW空冷机组主要运行经济指标现状的分析,依据能耗诊断方法,研究影响机组运行经济性的主要因素,经定量计算这些因素对机组经济性指标的影响量,得出机组能耗损失的分布及其主要原因,据此,提出了该机组的节能降耗措施,并定量计算了该措施的预期效果,其中发电煤耗下降约10.7 g/(kW·h),厂用电率下降约1.32百分点.部分措施实施后,机组发电煤耗下降约6.1g/(kW·h),厂用电率下降约0.27百分点,折算机组供电煤耗下降约7.2g/(kW·h).     

N1000-25/600/600型汽轮机组能耗诊断分析

对国华绥中发电有限责任公司3号汽轮机组投产后经济技术指标进行能耗诊断试验,得出机组实际供电煤耗为294.91 g/kWh,比设计值高9.24 g/kWh。通过主辅机能耗诊断分析,指明了造成能耗高的主要原因,为降低机组热耗率和供电煤耗提出了建议。     

充分发挥大机组的降耗作用

在“八五”和后十年期间,全国火电厂的降耗形势与任务十分严峻,平均供电煤耗要从1990年的427g/kW·h 到2000年降至365g/kW·h,大机组在全国降耗任务中具有重要作用。本文分析了目前各类大机组煤耗水平及应达到的目标,分析了煤耗偏高的原因,并提出了降低大机组供电煤耗的措施.     

提高热电厂经济性的途径与实践

目前我国仍在运行的、约1200万kW中低压机组,经济性差,其平均发电煤耗率比高参数大容量机组高出150～160g/kW·h.反映火电技术经济水平最主要的指标是平均供电煤耗率.要实现电力建设要求在本世纪末使平均供电煤耗率下降到355g/kW.h,以达到工业发达国家八十年代初的、已经普及的水平,一是大幅度增加高参数大容量机组,同时换下全部中低压机组;二是发展热电联产.根据我国电网实践,电网内供热机组的比重占10%,就可使电网的平均平均供电煤耗率下降     

国产300MW机组能耗影响因素分析

利用火电厂节能诊断理论,对某厂两台国产300 MW机组能耗状况进行了全面的分析,对影响机组经济性的主要因素进行了定量计算,并提出了降低机组能耗水平的相关措施。分析表明,在实际运行条件下,各种影响因素使两台机组发电煤耗分别升高22.89g/(kW.h)和22.17 g/(kW.h);实施相关改进措施后,机组可获节能潜力8.53 g/(kW.h)和6.45 g/(kW.h)。     

1000MW汽轮机缸效率能耗敏度分析

以东汽1 000 MW汽轮机为研究对象,采用汽轮机组定功率变工况计算方法,对汽轮机各汽缸效率在THA、70%THA、50%THA、40%THA滑压工况进行敏度分析,得到相应工况下各汽缸效率变化对汽轮机热耗率和机组发、供电煤耗率的影响规律。分析表明,缸效率的能耗敏度随缸效率变化基本呈线性关系;低压缸效率的能耗敏度最大,高压缸效率次之,中压缸效率较小;随机组负荷降低,高压缸效率的能耗敏度增加,中、低压缸效率的能耗敏度变化较小。在THA工况下低压缸效率下降1%,供电煤耗敏度绝对值增加1.246g/(kW h),相对值升高0.433%;高压缸效率下降1%,供电煤耗敏度的绝对值增加0.44g/(kW h),相对值升高0.154%;中压缸效率下降1%,供电煤耗敏度的绝对值增加0.352g/(kW h),相对值升高0.122%。分析结果可对同类型机组进行节能诊断,进而指导机组的优化运行。     

330MW机组热耗高原因分析及对策

为提高机组运行经济性,分析了造成机组热耗高的主要原因是机组主再热汽温长期达不到设计值,并提出解决的对策是提高主再热汽温达到或接近设计值,对循环水供水系统改造以供给凝结器充足的冷却水量,降低凝结器热负荷,减少主汽流量。改造后主汽流量由985t/h降至960t/h,热耗由8050kJ/kW.h降至7900kJ/kW.h,对应供电煤耗由约350g/kW.h降至336g/kW.h。     

N300-16.7/537/537型汽轮机本体部分改造

针对 N30 0 - 16 .7/ 5 37/ 5 37型汽轮机本体部分在设计上存在缺陷 ,严重影响机组运行经济性的现象 ,结合改造前机组性能试验结果 ,以双辽发电厂 1号汽轮机本体部分改造为例 ,详细论述了改造的方案、过程以及效果 ,为同类型机组的改造提供了参考。     

N300-16.7/537/537型汽轮机甩负荷的试验研究

介绍了湖南华润电力鲤鱼江有限公司2号机组(300MW)采用常规法的甩负荷试验，并针对抑制超速保护控制装置(OPC)的频繁动作和防止转速二次飞升的问题，提出优化数字式电液调节系统(DEH)中OPC动作逻辑和甩负荷后尽快使再热蒸汽压力降低的见解，可供大型机组甩负荷试验参考和借鉴。     

N300-16.7/537/537-8型汽轮发电机组振动大的处理

东方集团生产的N300-16.7/537/537-8型汽轮发电机组,在华南某厂调试期间,在并网加负荷过程中,汽轮机发电机组的轴承振动增大.     

N300-16.7/537/537型汽轮机通流部分改造经济性评价

叙述了国产N300-16.7/537/537型汽轮机主要设计技术指标、投入运行状况及实际运行经济性。详细介绍了该类型机通流部分改造实施过程,对铁岭发电有限责任公司4号汽轮机改造前、后进行性能试验比较,热耗率下降了651.35kJ/kW.h(系统隔离工况),实际运行热耗率下降了343.3kJ/kW·h(系统不隔离工况)、供电煤耗下降了14.2g/kW·h。通过比较,每年可减少向大气排放有害气体692.37t、节约标准煤22384.6t,改造费用只需25个月即可回收。     

浅议N330-16.7/537/537汽轮机极热态启动

根据制造商提供的资料及同类型机组运行经验,结合该机型调试及初期运行情况,介绍了上海汽轮机厂生产的引进型N330-16．7/537/5537汽轮机在极热态条件下如何快速启动及启动时应注意的事项。     

东汽N300-16.7/537/537-3型汽轮机冷态启动存在问题及对策

根据实际情况，分析东汽300MW汽轮机冷态启动中存在的问题及原因，提出解决方法，使汽轮机顺利启动。     

N300-16.7/537/537-4型汽轮机运行中高中压缸负胀差的控制

介绍了300MW汽轮机组运行中高中压缸胀差的几种控制措施，取得良好的效果。     

N300-16.7/537/537-3型汽轮机高中压外缸中分面的堆焊工艺

针对湛江发电厂1号汽轮机高中压外缸中分面的变形缺陷，结合实际施工条件，制定了以手工钨极氩弧焊、镍基焊丝、焊前低温预热、焊后锤击焊缝为要素的冷堆焊工艺，工艺实施后获得了良好的效果。     

混合动力电动车用高效双向直流变换器的设计

针对传统以蓄电池为动力的电动车存在的问题,提出以超级电容加双向DC-DC变换器为辅助动力源的方案。该方案在弥补蓄电池缺陷的同时,提高了整个系统的能源利用效率,并增加了电动车的续驶里程。在简要介绍了超级电容储能系统的基础上,主要研究和设计了系统中的核心部件—双向DC-DC变换器,分析了双向DC-DC变换器的工作模式和控制策略,并对双向变换器进行了软开关分析。Matlab仿真所得的相应波形验证了方案的有效性。