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本文研究了重量Sn对LY12铝合金晶界析出及抗点蚀性能的影响,结果表明:在相同液火转移时间内(15S),加微量Sn的合金,沿晶界没有第二相析出;不加Sn的合金,沿晶析出第二相。加Sn合金在NaOH溶液中腐蚀不出现点蚀坑;而不加Sn的合金,腐蚀后却出现大量的点蚀坑。 相似文献
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采用断面金相法和局部交流阻抗技术对高强度航空铝合金7B04在连续盐雾腐蚀试验下的点蚀行为进行分析。试验结果表明,合金表面点蚀呈现腐蚀速度快速憎加,到腐蚀中期减缓,后期又急剧增加的趋势;但最大点蚀深度始终呈线性增长, 点蚀坑的形成机理主要有:阴极相粒子周围基体的溶解、铝本身的去合金化及腐蚀残留物Cu粒子的二次点蚀,其中AlCu和AlCuMg第二相粒子阴极相是其点蚀形成的诱因。局部交流阻抗技术可以提供微小区域阻抗变化的有效信息,适合用于研究点蚀发展的溶解动力学。 相似文献
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通过循环极化确定纯Al和Al-7Zn-0.1Sn-0.015Ga (质量分数,%) 合金在3.5%NaCl溶液中的自腐蚀电位Ecorr、点蚀电位Epit、点蚀转变电位Eptp和保护电位Erp,并通过Al和铝合金在这些特征电位的点蚀形貌研究了它们的点蚀行为及点蚀扩展机理。结果表明:在点蚀电位时开始出现点蚀坑,随着电位升高点蚀坑迅速向横向和纵向扩展直至保护电位;纯Al的点蚀坑为窄而深的方形点蚀形貌,蚀坑内部为粗糙的结晶状结构,且表面出现明显的丝状腐蚀。Al-7Zn-0.1Sn-0.015Ga合金的点蚀形貌为宽而浅的圆形腐蚀坑,蚀坑内部比较光滑,且丝状腐蚀消失。合金元素能明显活化合金,降低点蚀坑深度,改善其腐蚀形貌。 相似文献
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采用极化曲线方法研究了A7N01S-T5型铝合金在某系列的不同pH值清洗剂中的点蚀行为。试验结果表明铝合金在该系列中性、酸性和碱性清洗剂中均会发生点蚀,而铝合金点蚀敏感性的大小与清洗剂的pH值有关,pH值主要通过影响铝合金表面氧化膜和腐蚀产物膜的稳定性来影响铝合金的耐点蚀性能。 相似文献
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5083铝合金热轧板研究 总被引:6,自引:1,他引:6
针对5083铝合金铸锭热轧时出现的开裂缺陷,研究了钠脆机理,分析了钠的来源,给出了解决办法;应用正交设计实验,解决了规定非比例伸长应力不稳定难题;研究了腐蚀机理,提出了提高抗蚀性能的手段。 相似文献
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试验研究了应用于湿砂型铝合金铸件的以水玻璃为基、铝钒土为耐火填料的徐料。得出了水玻璃—铝钒土涂料使湿砂型铝合金铸件表面光滑平整的结论。 相似文献
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通过失重法、线性电位扫描、动电位扫描、电化学阻抗谱等分析手段,研究AZ63镁合金在NaCl溶液中的孔蚀行为,考察缓蚀剂磷酸钠和复配剂氟化钠对AZ63镁合金孔蚀的影响,并用扫描电镜观察AZ63镁合金的腐蚀形貌。结果表明:NaCl溶液浓度增加会使镁合金的孔蚀倾向增大,但NaCl质量分数超过5.5%后,击穿电位与再钝化电位差值的下降幅度显著减小;Na3PO4能够有效阻止AZ63镁合金在氯化钠溶液中的腐蚀,PO43-浓度增加使E b值增大,2.0%Na3PO4对镁合金的缓蚀率达到92.8%;NaF溶液与Na3PO4复配可减缓AZ63镁合金的腐蚀速度,添加0.16%NaF时,极化电阻增大至3092Ω·cm2。 相似文献
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5083铝合金与2205不锈钢在天然海水中的电偶腐蚀行为 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了5083铝合金与2205不锈钢在不同面积比条件下青岛天然海水环境中的电偶腐蚀行为,得到了电偶混合电位和电偶电流。结果表明,2205不锈钢与5083铝合金形成电偶时,由于自腐蚀电位的差值较大,容易造成明显的电偶腐蚀。无论阴阳极面积相等还是在大阴极小阳极的情况下,5083铝合金与2205不锈钢均形成电偶腐蚀,都会加速5083铝合金的腐蚀,2205不锈钢则会受到保护。因此,在海水环境中要避免这两种材料的直接接触,必须采取绝缘防护措施。 相似文献
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目的提高2024-T3铝合金在中性Na Cl溶液中的耐小孔腐蚀性能。方法采用动电位极化曲线测试、扫描电镜(SEM)观察并结合X射线光电子能谱(XPS)等方法,研究2024-T3铝合金在含不同浓度Na2Sn O3的0.1 mol/L Na Cl溶液中的电化学腐蚀行为,分析Na2Sn O3及其浓度对2024-T3铝合金小孔腐蚀和均匀腐蚀的作用。结果电化学测试结果显示,添加一定量(0.05~0.4 g/L)的Na2Sn O3可以使溶液的p H值升高(可从6.6上升至10.1),促进铝合金表面发生钝化,使铝合金孔蚀电位Eb和自腐蚀电位Ecorr的差值增大(最大可达到600 m V),因此降低了铝合金的孔蚀敏感性,提高了其耐小孔腐蚀的能力。但是Na2Sn O3质量浓度较大(0.2、0.4 g/L)时,会促进2024-T3铝合金的均匀腐蚀。SEM和XPS结果显示,小孔及其附近区域Cu含量较多,并有大量的Sn O2颗粒沉积。结论少量(0.05、0.1 g/L)的Na2Sn O3对2024-T3铝合金的小孔腐蚀和均匀腐蚀均具有较好的抑制效果。Na2Sn O3对2024-T3铝合金的缓蚀作用可能源于其水解产生的Sn O2优先在铝合金表面的金属间颗粒(S相)周围发生沉淀,从而屏蔽了铝合金表面的活性点。 相似文献
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利用电化学阻抗谱(EIS)方法研究了Al-Zn-In-Mg-Ti合金阳极在3%NaCl溶液中的腐蚀过程,观察了260h浸泡腐蚀后的表面形貌.结果表明:合金腐蚀是点蚀引起的,腐蚀由钝化态开始,经点蚀诱导期,达到点蚀稳定期.分别采用不同等效电路拟合合金在不同腐蚀阶段的电化学阻抗谱.结果表明:当合金处于钝化态时,EIS谱为反应电阻Rt很大的容抗弧;随浸泡时间的延长,EIS谱低频出现感抗弧,合金进入点蚀诱导期,溶液电阻R5增大,反应电阻Rt减小,蚀孔内反应电阻R0减小,感抗L收缩;合金处于点蚀稳定期时,EIS谱低频感抗弧消失,出现一直线,腐蚀产物扩散成为反应控制步骤. 相似文献
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目的了解在模拟汽车冷却液介质中,Na_2SiO_3对AM60镁合金的缓蚀作用和缓蚀机理。方法通过极化曲线、电化学阻抗谱方法等电化学方法研究了Na_2SiO_3对AM60镁合金在模拟汽车冷却液中的缓蚀性能,考察了Na_2SiO_3浓度、模拟冷却液温度和浸泡时间对缓蚀效率的影响,并对缓蚀机理进行了探讨。结果 Na_2SiO_3浓度对其缓蚀效率影响较大,其最佳浓度为0.8 mmol/L,此时缓蚀效率为95.87%。冷却液在高温(80℃)时,Na_2SiO_3的缓蚀效率为36.08%,也能对AM60镁合金提供一定的缓蚀保护作用。浸泡初期,Na_2SiO_3对AM60镁合金电极的缓蚀效率为17.47%,浸泡10 h后可达72.38%。结论在模拟汽车冷却液中,当Na_2SiO_3的浓度为0.8 mmol/L时其缓蚀效率最高,且其缓蚀效率随介质温度的升高而降低,随浸泡时间的增加而增大。Na_2SiO_3表现为阳极型缓蚀剂的特征,缓蚀机理可解释为Si O32-能与腐蚀产生的Mg2+生成难溶性的Mg Si O3化合物,生成的Mg Si O3沉积于合金表面形成一层保护膜,从而阻滞了金属的进一步离子化。 相似文献
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目的研究HEDP、十二烷基苯磺酸钠(SDBS)和硅酸钠的复配物在过氧乙酸溶液中对Q235钢缓蚀效率的影响。方法采用静态失重法和动电位极化曲线法,研究常温下在过氧乙酸质量浓度为2000 mg/L的体系中,硅酸钠与HEDP、SDBS复配时对碳钢的缓蚀协同效应,确定最佳配比,分析缓蚀机理。结果 HEDP、SDBS和硅酸钠的复配物,在过氧乙酸溶液中对Q235钢均有一定的缓蚀效果,缓蚀效率依次为:硅酸钠与HEDP硅酸钠与SDBS硅酸钠。当硅酸钠质量浓度为200 mg/L,HEDP质量浓度为100 mg/L复配时,缓蚀效率最高达到90.42%。当硅酸钠质量浓度为200 mg/L,SDBS质量浓度为200mg/L复配时,缓蚀效率最高达到57.76%。单一硅酸钠缓蚀剂的缓蚀效率最高达40.53%。结论硅酸钠能同时抑制阳极和阴极的反应,与HEDP有很好的缓蚀协同效应,硅酸钠与HEDP复配优于与SDBS复配的缓蚀效果。较优复配缓蚀剂为:硅酸钠200 mg/L,HEDP 100 mg/L。 相似文献
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