ABS/PBT合金增韧改性研究

研究了增韧剂SWR-2B、SWR-7C对(丙烯腈/丁二烯/苯乙烯)共聚物/聚对苯二甲酸丁二酯(ABS/PBT)(70/30)合金力学性能、形态结构及熔体流动性能的影响。结果表明,随着SWR-2B或SWR-7C含量的增加,合金的缺口冲击强度和断裂伸长率提高,拉伸强度和弯曲强度在增韧剂用量为5份时最高;SWR-7C和SWR-2B混合使用具有协同效应,可使合金的缺口冲击强度比单独使用时提高14%~21%;分别加入SWR-2B、SWR-7C或将两者混合使用均会使ABS/PBT合金的熔体流动速率降低。     

超韧PBT/PC共混物的研制

研究了3种增韧剂SWR-6B、AX8900和EXL-2691A对PBT/PC(80/20)共混物力学性能和耐热性的影响,并用扫描电子显微镜对PBT/PC共混物的微观形态结构进行了分析。结果表明,随着增韧剂用量的增加,PBT/PC共混物的缺口冲击强度不断提高,当3种增韧剂各自的用量增加到20份时,PBT/PC共混物的缺口冲击强度均达到600 J/m以上,约为未加入增韧剂时的10倍;当增韧剂的用量增加到30份时,PBT/PC共混物的缺口冲击强度达到900 J/m以上,同时共混物的拉伸强度和弯曲强度降低,而维卡软化温度仍高于200℃。     

无卤阻燃增强增韧PBT研制

为改善聚对苯二甲酸丁二酯(PBT)材料易燃、韧性差等缺点,研制出无卤阻燃增强增韧PBT材料。对比了传统含卤阻燃剂与新型无卤阻燃剂对PBT阻燃性能的影响,并利用氮–磷系无卤阻燃剂HT–202A、玻璃纤维、增韧剂SWR–6B对PBT进行改性,研究了阻燃剂、玻璃纤维、增韧剂对PBT阻燃性能以及力学性能的影响。结果表明,无卤阻燃剂在与含卤阻燃剂含量相当的情况下,可以使PBT阻燃性能达到V–0级;在玻璃纤维含量为30%,阻燃剂HT–202A含量为16%,增韧剂SWR–6B添加量为5%时,PBT材料的阻燃性能达到V–0级,拉伸强度达到101 MPa,弯曲强度达到145 MPa,缺口冲击强度达到9.5 kJ/m~2,综合性能优异。     

耐高温高湿增强阻燃PBT复合材料的性能研究和优化

研究了不同聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)树脂、阻燃剂、增韧剂和玻璃纤维种类对增强阻燃PBT复合材料在85℃、85%湿度条件下1000 h后的缺口冲击强度、拉伸强度和弯曲强度性能的影响。结果表明，使用PBT GX112J、BEO2025K、AX8900和ECS13-03-534AYF03作为主要配方体系，可以制备出耐高温高湿性能优良的增强阻燃PBT复合材料，此材料在85℃、85%湿度条件下1000 h后的缺口冲击保持率为91.8%；拉伸强度保持率为94.0%；弯曲强度保持率为93.5%。     

PC及PC/ABS合金的增韧研究

研究了增韧剂SWR-7A对PC及PC／ABS增韧效果。比较了增韧剂SWR-7A与美国增韧剂GE-338及国内外其它增韧剂的增韧效果。研究表明，加入SWR-7A在提高PC及PC／ABS共混体系的冲击强度的同时，拉伸强度、弯曲强度及弯曲模量降低较少，达到了优化材料性能的目的，SWR-7A是一种理想的增韧剂。     

玻璃纤维增强PBT/PET共混物性能研究

采用双螺杆熔融挤出的方法制备玻璃纤维增强聚对苯二甲酸丁二酯(PBT)/聚对苯二甲酸乙二酯(PET)共混物。研究了PBT与PET不同比例对PBT/PET共混物性能的影响。在此基础上,研究了成核剂及不同种类的增韧剂对共混物性能的影响。结果表明,成核剂对提高共混物的相容性及热变形温度有重要作用,乙烯–甲基丙烯酸甲酯–丙烯酸缩水甘油酯三元共聚物型增韧剂(AX8900)质量分数为0.5%时,不影响共混物的耐热性及拉伸和弯曲强度,而且可以大大提高PBT/PET共混物的冲击强度。     

不同增韧剂对PBT及PBT/GF体系的增韧研究

全面对比分析了两种含有环氧官能团的增韧剂AX8900和SOG-03对纯增韧PBT及PBT/GF体系韧性的影响。通过扫描电子显微镜、多次挤出工艺、长期热氧老化设备以及常规的物性检测设备研究了两种增韧剂对增韧PBT及PBT/GF体系微观形貌、流动性、耐热性以及力学性能的影响。结果表明,两种增韧剂在纯PBT体系中具有非常相近的缺口冲击韧性,AX8900具有更优的相态细化能力,SOG-03在长期热氧老化后保持更高的冲击强度和流动性;在PBT/GF体系中,无论增韧剂的添加量为3%还是5%,AX8900和SOG-03都具有非常相近的冲击韧性,长期热氧老化后的冲击强度也几乎一致。这表明在增韧PBT及PBT/GF体系中,SOG-03完全可以作为AX8900的替代产品使用。     

连续长玻璃纤维增强PBT复合材料的研究

利用改进的双螺杆挤出机制备了连续长玻璃纤维增强PBT复合材料。考察了原料、工艺条件等对复合材料性能的影响。实验结果表明:玻璃纤维的质量分数为30%的连续长玻璃纤维增强PBT复合材料的拉伸强度、弯曲强度、冲击强度分别达到114 MPa、160 MPa和42kJ/m2。复合材料在240~260℃下加工比较合适,高温高压时注塑的制品表面光洁;PBT的黏度、颗粒长度、相容增韧剂等影响复合材料的性能;复合材料对水分尤其敏感,性能下降明显。     

乙烯-丙烯酸甲酯-甲基丙烯酸缩水甘油酯三元共聚物增韧PBT的研究

采用自制的不同接枝率的乙烯丙烯酸甲酯甲基丙烯酸缩水甘油酯三元共聚物(E MA GMA)增韧剂以及国外商业化增韧剂对聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)进行增韧研究,将不同增韧剂与纯PBT树脂进行共混改性,研究了增韧改性PBT的缺口冲击强度、拉伸断裂伸长率和熔体流动速率等性能。结果表明,当自制增韧剂的接枝率为1.96 %,用量为15 %时增韧效果最好,材料的缺口冲击强度增加65 %,断裂伸长率增加30.6 %。     

新型增容剂对PC／PBT合金性能的影响

研究了新型增容剂丙烯酯与缩水甘油酯双官能化的乙烯类弹性体(KY-6B)对PC／PBT合金的性能及结构的影响。结果表明，随着KY-6B含量的增加，PC／PgT合金的拉伸强度、弯曲强度及弯曲模量逐渐下降，而缺口冲击强度、断裂伸长率逐渐上升，非缺口冲击强度变化不大。PC／PBT合金的上述性能当KY-6B含量超过8％时变化不明显。IR图谱显示，KY-6B的存在使PC与P13T的C=O吸收峰更靠近。DSC测试结果表明，KY-6B可使PC／PBT合金中PC与PBT两者的Tg之差减小，PBT的熔点、熔融烩、结晶温度有所降低。SEM图谱显示，随KY-6B含量增加，PC／PBT合金的冲击断面逐渐变得粗糙、孔洞化和银纹丝状连接增多。上述测试结果都表明KY-6B是PC／PBT合金的优良增容剂和冲击改性剂。     

POE熔融接枝GMA的制备及其增韧PBT的应用研究

采用熔融接枝法制备聚烯烃热塑弹性体(POE)接枝甲基丙烯酸缩水甘油酯(GMA),将接枝物[POE-g-(GMA-g-St))]用于聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)的增韧改性。研究了接枝物含量对共混物力学性能、结构以及熔融结晶行为的影响。结果表明:POE-g-(GMA-g-St)对PBT具有良好的增韧效果,当加入弹性体30%时,共混物的冲击强度为71.97 kJ/m2。SEM图像显示:作为分散相的接枝物在PBT基体中的尺寸更小且粒径分布更均匀。DSC图像显示出现两个熔融峰且随接枝物含量的增加其结晶度逐渐降低。     

不同增韧剂对PBT增韧改性的研究

利用双螺杆挤出机,采用聚乙烯-辛烯弹性体(POE)、聚乙烯-辛烯弹性体接技马来酸酐(POE-g-MAH)以及聚丙烯(PP)作为增韧剂与聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)进行熔融共混,研究了不同增韧剂POE、POE-g-MAH和POE-PP对PBT共混物的力学性能、相容性和熔融结晶行为的影响。通过拉伸、冲击、熔体质量流动速率、硬度等性能测试以及红外光谱、X射线衍射仪(XRD)、差示扫描量热仪(DSC)等综合测试。结果表明,加入增韧剂对PBT具有良好的增韧效果,其中以PBT/POE/PP的增韧效果最明显。当PBT∶POE∶PP质量比为7∶3∶1时,共混物的缺口冲击强度增加8倍,红外表征显示,增韧改性可提高PBT的相容性,XRD测试表明,增韧剂对PBT复合材料的晶体结构没有影响,通过熔融增韧,提高其力学性能和加工性能。DSC图显示,增韧剂的加入可使共混物的结晶度降低。扫描电镜(SEM)表明,增韧剂的加入增加界面了结合力,提高了共混体系相容性。     

新型增韧剂在尼龙6上的应用

比较了增韧剂I-NY与橡胶类、聚烯烃类增韧剂对尼龙6性能的影响。结果表明，随着增韧剂I-NY用量的增加，尼龙6的缺口冲击强度显著提高，当其质量分数为15％时，缺口冲击强度为28kJ／m^2，是纯尼龙6的10倍；且在改善冲击强度的同时，材料的弯曲和拉伸强度下降较少，是一种比较理想的尼龙增韧剂。     

EVA-g-MAH增韧阻燃ABS的研究

在ABS中加入乙烯/醋酸乙烯共聚物接枝马来酸酐(EVA-g-MAH)进行增韧改性,探讨了以银纹化增韧的弹性体的增韧机理以及EVA-g-MAH与ABS分散均匀性等问题。结果表明,添加10份EVA-g-MAH增韧的阻燃ABS冲击强度增幅达35%,热塑性弹性体增韧阻燃ABS主要以银纹化增韧机理进行增韧,但随着EVA-g-MAH用量的增加,其机械强度损失也越来越大。     

TPU增韧改性PBT的研究

分别采用醚型和酯型热塑性聚氨酯(TPU)对聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)进行增韧改性，并对共混物的性能、形态结构及流变性能进行了研究。结果表明：醚型TPU对PBT有较好的增韧效果，共混物有明显的两相，PBT为连续相，TPU为分散相，当m(PBT)／m(TPU)=100／75时，拉伸屈服强度可达41．7MPa，缺口冲击强度326 J／m，是纯PBT的两倍，断裂伸长率330％；醚型TPU对PBT共混物的表观粘度有较大的影响，当m(PBT)／m(TPU)=100／50时．共混物表观粘度只有纯PBT的20％。     

PA6/POE/SWR-3A超韧共混改性的研究

采用SWR-3A（POE—g—MAH）作为增容剂，研究了POE对PA6／POE／SWR-3A共混物的力学性能、耐热性和流变性能的影响。结果表明：在12．5份增容剂SWR-3A存在的条件下，随着POE 8150用量增大，共混物的缺口冲击强度不断增大，而拉伸强度、维卡耐热温度、表观粘度降低。当POE 8150用量超过12．5份时，共混物达到超韧。在PA6／POE／SWR-3A共混体系中，SWR-3A具有增容和增韧的双重作用。     

增韧PC/聚酯合金研究

对增韧聚碳酸酯(PC)/聚酯[聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)和聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)]合金进行了研究,结合合金的相形貌结果,分别选择PC和聚酯是连续相的合金进行了研究,同时对比了相同树脂比例下PC/PET和PC/PBT之间性能的差别。增韧剂选择甲基丙烯酸甲酯-丁二烯-苯乙烯共聚物(MBS)或MBS和接枝环氧基团的丙烯酸酯类增韧剂(X-GM A)复配物。结果表明,使用相同的增韧剂,PC是连续相的情况下,冲击强度更高,相同树脂比例情况下,PC/PET合金冲击强度比PC/PBT的差,拉伸和弯曲强度相差不大,PC/PET合金的熔体稳定性能比PC/PBT的差,PC是连续相合金的熔体稳定性比聚酯是连续相的要好,含有X-GMA的合金熔体稳定性能更好,这些结果和酯基的热分解、PET分子链运动活性比PBT的差以及酯交换程度的差异等有直接的关联。     

PA6增韧研究进展

介绍了近年来用聚烯烃、橡胶弹性体、高韧性工程塑料、无机刚性粒子等对尼龙6进行增韧改性的最新研究进展情况,并对其研究前景进行了展望.其中以聚烯烃、橡胶弹性体应用最为广泛,而无机刚性粒子增韧PA6则是一种较新的增韧方法,并可在提高材料韧性的同时,提高材料的其他力学性能.     

阻燃PBT/ABS合金增韧改性的研究

利用双螺杆挤出机制备了阻燃PBT/ABS系列合金,探讨了甲基丙烯酸甲酯/丁二烯/苯乙烯共聚物(MBS)和乙烯/丙烯酸甲酯/甲基丙烯酸缩水甘油酯无规三元共聚物(EMA-GMA)对阻燃PBT/ABS合金的增韧和增容作用,采用力学测试方法、差示扫描量热分析仪(DSC)和扫描电子显微镜(SEM)研究了MBS和EMA-GMA对阻燃PBT/ABS合金的力学性能和相容性的影响。结果表明:在阻燃PBT/ABS合金(80/20)体系中,加入6%MBS,合金的的缺口冲击强度为9.8 kJ/m2,是没加MBS时的1.5倍左右,而EMA-GMA与MBS复合后,具有一定的协同效应,当EMA-GMA、MBS质量分数分别为4%、4%时,合金的拉伸强度为36.5 MPa,1.6 mm阻燃等级为V-0,缺口冲击强度达到13.5 kJ/m2。