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对火力发电厂采用A335 P91钢的主蒸汽管道安装焊口进行了焊接质量监控,保证了焊接质量,并介绍了监控的主要内容,提出了一些需要注意的问题。 相似文献
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西固热电厂主蒸汽管道的材料为A335P91钢,在焊接工艺评定过程中,焊接接头冲击韧性偏低,引起焊缝脆化。经分析认为,这是由于焊接过程中电流及焊接线能量偏大所致。为此,提出了解决焊缝脆性,提高冲击韧性的合理焊接工艺。 相似文献
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为了提高工程质量,缩短焊接时间,提高工作效率,崇信电厂2×660MW机组主蒸汽管道P91材料现场焊接过程,分别采用了不同的焊接工艺和焊材,其中1号机组焊接工艺依据“DL/T869-2004火力发电厂焊接技术规程”中的相关条款进行了跟透视检验,2号机组焊接工艺是在原规程的基础上进行了改进。结果表明:两种焊接工艺焊接的接头质量均合格,都通过了标准检验,可确保机组安全稳定、长周期运行。 相似文献
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P91钢由于具有良好的高温抗蠕变性能已被广泛应用,但因其合金含量较高,致使可焊性较差,给现场的焊接作业带来不利影响。以华能丹东电厂2号机组主蒸汽管道的现场作业为例,介绍了从热处理方面提高P91钢焊接质量的工艺。 相似文献
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针对某国产300MW机组主蒸汽管道开裂情况,通过取样进行硬度检验、化学成分分析、机械性能测试、外观检验和金相检验,结合钢管加工过程调查,最终确认P91钢主蒸汽管道由于钢管在TMCP(热轧加工控制过程)工艺控制不当产生内壁原始裂纹,在机组运行过程中向外壁扩展开裂。 相似文献
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为解决国内1 000MW级超超临界火电机组主蒸汽管道用P92钢焊后热处理工艺的选定问题,采用柔性陶瓷电阻主、辅加热器同时加热管道内外壁、两端封堵的热处理工艺进行主蒸汽管道焊后热处理,得到了焊缝内壁温度达740℃以上、内外壁最小温差为15℃的热处理效果。针对宁夏灵武电厂二期工程1 000MW空冷机组,进行了主蒸汽管道用P92钢进行焊后热处理试验,试验结果表明,采用该热处理工艺对P92钢进行焊后热处理,特别是对厚壁管道进行焊后热处理,可以保证恒温过程中焊缝内壁温度符合P92钢回火温度要求,从而保证了焊接接头综合机械性能的均匀性。 相似文献
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T91/P91钢焊接性能分析 总被引:4,自引:0,他引:4
在介绍 T91/P91钢性能特点的基础上 ,指出了这类钢焊接特点及存在的问题 ,分析了 T91/P91钢对焊接材料的要求 ,并对控制焊接线能量、焊前预热、层间温度等工艺应注意的问题进行了分析 ,供焊接人员参考。 相似文献
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薄壳理论模型显示,弯管内弧位置有最大应力,但实际上弯制导致弯管外弧减薄,加之不圆度的存在,进一步加大了弯管外弧部位的应力集中.运行中的弯管受到管道内压与外载弯矩的共同作用,其不圆度既可能减小,也可能增大或不变,"复圆"不能视作弯管蠕变损伤发展的唯一趋势.已有的试验数据证明,弯管的材质老化速度并不比直管快.因此,不能认为弯管具有管道材质老化的典型意义而轻视对直管段的组织检验. 相似文献
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2045t/h锅炉主蒸汽温度偏低问题的分析与处理 总被引:1,自引:1,他引:0
对某电厂2 045 t/h锅炉主蒸汽温度偏低问题进行了分析,认为其原因主要是炉膛蒸发受热面面积和过热器受热面面积分配不合理.通过采取减少省煤器面积,增加低温过热器受热面,抬高燃烧器高度以及对水冷壁出口管进行保温等方法,使主蒸汽温度、再热蒸汽温度都提高到额定值540 ℃,排烟温度也控制在140 ℃设计值,飞灰可燃物没有增加,锅炉效率达到94.14%. 相似文献
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300MW汽轮机通流部分改造后试验结果分析 总被引:1,自引:0,他引:1
试验结果表明,该机组经济指标达到了保证值,取得了显著的经济效益;但在真空系统、炉水泵冷却水系统、高压调节阀门重叠度及中压缸效率等方面仍有较大改造潜力。并指出了提高该类机组经济性的途径。 相似文献
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P91主蒸汽管道焊缝断裂韧度与其它力学性能的关系 总被引:8,自引:1,他引:8
文中对P91钢两类焊缝的拉伸、冲击、硬度,特别是断裂韧性进行了试验研究。结果表明:强度、硬度高,冲击韧性低的R焊缝具有低的断裂韧度,强度、硬度低,冲击韧性高的D焊缝具有高的断裂韧度;R焊缝的低韧性主要与其晶粒粗大、网状晶界及焊接过程中焊接线能量和电流偏大有关,而D焊缝的低强度与高的断裂韧度则与焊后二次回火时温度过高有关。对于R焊缝,用厚度12mm的三点弯曲(SEB)试样测得的条件Kic(kq)与厚度25mm的紧凑拉伸(CT)试样测得的有效Kic基本一致。 相似文献
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介绍了汽轮机热力性能试验前后不确定度的研究分析方法,并给出了辨别多组试验结果不确定度有效性的图示方法。 相似文献