P91主蒸汽管道焊接质量监控

对火力发电厂采用A335 P91钢的主蒸汽管道安装焊口进行了焊接质量监控，保证了焊接质量，并介绍了监控的主要内容，提出了一些需要注意的问题。     

P91钢主蒸汽管道焊接脆性分析

西固热电厂主蒸汽管道的材料为Ａ３３５Ｐ９１钢，在焊接工艺评定过程中，焊接接头冲击韧性偏低，引起焊缝脆化。经分析认为，这是由于焊接过程中电流及焊接线能量偏大所致。为此，提出了解决焊缝脆性，提高冲击韧性的合理焊接工艺。     

火力发电厂主蒸汽管道P91材料现场焊接工艺

为了提高工程质量,缩短焊接时间,提高工作效率,崇信电厂2×660MW机组主蒸汽管道P91材料现场焊接过程,分别采用了不同的焊接工艺和焊材,其中1号机组焊接工艺依据“DL／T869-2004火力发电厂焊接技术规程”中的相关条款进行了跟透视检验,2号机组焊接工艺是在原规程的基础上进行了改进。结果表明：两种焊接工艺焊接的接头质量均合格,都通过了标准检验,可确保机组安全稳定、长周期运行。     

660 MW机组A335P91主蒸汽管道现场焊接监控

近年来,我国电厂建设中已经开始采用Ｐ９１钢来替代钢１０２、奥氏体不锈钢等钢种。但由于现场施工中对Ｐ９１钢的焊接经验不足,以间温度、焊接线能量的控制等重视不够。因此,如何有效地确保整个工程的旋焊质量,是值得注意的问题。采用焊接工程师现场监控的方式,一方面可以确保焊接施工工艺能得到有效的贯彻实施;另方面,还可以及时发现工艺的不足和不完善之处,以便及时调整、改进。实践证明,Ｐ９１钢的现场焊接工艺有待进一     

P91钢的焊前预热和焊后热处理

P91钢由于具有良好的高温抗蠕变性能已被广泛应用，但因其合金含量较高，致使可焊性较差，给现场的焊接作业带来不利影响。以华能丹东电厂2号机组主蒸汽管道的现场作业为例，介绍了从热处理方面提高P91钢焊接质量的工艺。     

国产P91钢主蒸汽管道开裂原因分析

针对某国产300MW机组主蒸汽管道开裂情况,通过取样进行硬度检验、化学成分分析、机械性能测试、外观检验和金相检验,结合钢管加工过程调查,最终确认P91钢主蒸汽管道由于钢管在TMCP(热轧加工控制过程)工艺控制不当产生内壁原始裂纹,在机组运行过程中向外壁扩展开裂。     

浅谈超临界机组T91/P91管道焊接质量控制

对于大型火力发电厂采用A213T91和A335P91钢的管道现场安装焊口进行质量控制,保证了焊接质量,并介绍了安装焊接过程中原材料、焊接、热处理及金属检测等各质量指标的控制要求。     

1 000MW空冷机组主蒸汽管道焊后热处理工艺

为解决国内1 000MW级超超临界火电机组主蒸汽管道用P92钢焊后热处理工艺的选定问题,采用柔性陶瓷电阻主、辅加热器同时加热管道内外壁、两端封堵的热处理工艺进行主蒸汽管道焊后热处理,得到了焊缝内壁温度达740℃以上、内外壁最小温差为15℃的热处理效果。针对宁夏灵武电厂二期工程1 000MW空冷机组,进行了主蒸汽管道用P92钢进行焊后热处理试验,试验结果表明,采用该热处理工艺对P92钢进行焊后热处理,特别是对厚壁管道进行焊后热处理,可以保证恒温过程中焊缝内壁温度符合P92钢回火温度要求,从而保证了焊接接头综合机械性能的均匀性。     

T91/P91钢焊接性能分析

在介绍 T91/P91钢性能特点的基础上 ,指出了这类钢焊接特点及存在的问题 ,分析了 T91/P91钢对焊接材料的要求 ,并对控制焊接线能量、焊前预热、层间温度等工艺应注意的问题进行了分析 ,供焊接人员参考。     

P91/P92钢管道焊接接头的无损检验

我国的超临界或超超临界机组大量使用了P91/P92 等马氏体钢,给焊接、热处理、无损检测等提出了一系列的新课题。介绍了P91/P92 钢的理化性能及焊接工艺特点;对在实际工程出现的P91/P92 钢常见缺陷进行了统计和分析,给出了气孔、夹渣、未熔合、裂纹等缺陷的示意图;重点阐述了P91/P92钢焊接接头进行无损检测的特殊性,提出了提高无损检验检出率以及对该类钢缺陷性质进行正确判定的方法,以减少漏检和误判。     

超超临界机组P92钢主蒸汽管道母材缺陷检测

华能玉环电厂超超临界机组P92钢主蒸汽管道安装过程中,通过采取超声波纵波检测方法,可以有效检出管道端部存在的母材内部缺陷,消除主蒸汽管系存在的隐患,为保证机组安全稳定运行奠定了基础.     

主蒸汽管道弯管的金属监督

薄壳理论模型显示,弯管内弧位置有最大应力,但实际上弯制导致弯管外弧减薄,加之不圆度的存在,进一步加大了弯管外弧部位的应力集中.运行中的弯管受到管道内压与外载弯矩的共同作用,其不圆度既可能减小,也可能增大或不变,"复圆"不能视作弯管蠕变损伤发展的唯一趋势.已有的试验数据证明,弯管的材质老化速度并不比直管快.因此,不能认为弯管具有管道材质老化的典型意义而轻视对直管段的组织检验.     

主蒸汽管道热电偶套管焊缝开裂原因分析

分析了河南省某发电有限责任公司1号机组主蒸汽管道热电偶套管焊缝开裂的原因,认为未对母材进行预热和热处理、焊接存在缺陷及应力等是造成开裂的原因.对此,制定了M+A异种钢的焊接工艺,如选择Inconel型焊条,焊前须对母材预热到250～300℃,焊接过程中尽量采用小规模焊接,焊后对焊材保温缓冷,选择合适的热处理温度等.     

南昌发电厂10号机组主蒸汽管道热态应力测量及分析

采用高温应变片对南昌发电厂10号机组主蒸汽管道工作状态下应力进行测量，目的是了解机组起动过程和管系支吊架调整前后主蒸汽管道实际应力的状况。实测结果分析表明，整个管系应力水平有明显降低，验证了支吊架调整的效果。测量为指导管系支吊架的调整和确定管系重点监督部位提供了科学依据。     

2045t/h锅炉主蒸汽温度偏低问题的分析与处理

对某电厂2 045 t/h锅炉主蒸汽温度偏低问题进行了分析,认为其原因主要是炉膛蒸发受热面面积和过热器受热面面积分配不合理.通过采取减少省煤器面积,增加低温过热器受热面,抬高燃烧器高度以及对水冷壁出口管进行保温等方法,使主蒸汽温度、再热蒸汽温度都提高到额定值540 ℃,排烟温度也控制在140 ℃设计值,飞灰可燃物没有增加,锅炉效率达到94.14%.     

300MW汽轮机通流部分改造后试验结果分析

试验结果表明,该机组经济指标达到了保证值,取得了显著的经济效益;但在真空系统、炉水泵冷却水系统、高压调节阀门重叠度及中压缸效率等方面仍有较大改造潜力。并指出了提高该类机组经济性的途径。     

P91主蒸汽管道焊缝断裂韧度与其它力学性能的关系

文中对P91钢两类焊缝的拉伸、冲击、硬度，特别是断裂韧性进行了试验研究。结果表明：强度、硬度高，冲击韧性低的R焊缝具有低的断裂韧度，强度、硬度低，冲击韧性高的D焊缝具有高的断裂韧度；R焊缝的低韧性主要与其晶粒粗大、网状晶界及焊接过程中焊接线能量和电流偏大有关，而D焊缝的低强度与高的断裂韧度则与焊后二次回火时温度过高有关。对于R焊缝，用厚度12mm的三点弯曲(SEB)试样测得的条件Kic(kq)与厚度25mm的紧凑拉伸(CT)试样测得的有效Kic基本一致。     

P91主蒸汽管道高硬度和低硬度焊缝性能研究

对P91钢的高硬度和低硬度焊缝的冲击功、硬度、断裂韧度和持久强度进行了试验研究,结果表明:硬度高、韧性低的R焊缝具有高的持久强度;硬度低、韧性高的D焊缝具有低的持久强度。材料持久强度的高低与部件的蠕变寿命密切相关。     

直接空冷排汽管道系统内湿蒸汽的数值模拟

建立了某台135MW发电机组直接空冷排汽管道内湿蒸汽两相流动和传热的数学模型。利用计算流体动力学(CFD)软件,对典型工况下汽轮机的排汽状况进行了数值模拟,所得结果可为空冷排汽管道系统的优化设计提供帮助。     

汽轮机热力性能试验前后的不确定度分析方法研究

介绍了汽轮机热力性能试验前后不确定度的研究分析方法，并给出了辨别多组试验结果不确定度有效性的图示方法。