预应力锚具的选择

随着高效预应力混凝土的发展,使我国预应力技术发展到新的阶段,在预应力结构中预应力钢材和锚固体系是发展预应力技术的关键,当低松弛高强钢丝和钢绞线的逐步发展和应用,相应的各类锚固体系也相继研究成功和应用,合理选择锚固体系,能使结构安全可靠、施工方便、节约材料、降低成本。现将几种常用的锚固体系作简单的介绍。     

核电厂安全壳预应力锚具静载试验

核电厂安全壳大吨位预应力锚固系统是核电站安全壳施工中重要的、复杂的部分,锚具的静载锚固性能通过钢绞线—锚具组装件的静载试验来衡量。根据核电设计单位要求,核安全壳预应力锚具静载试验时应模拟实际工况,在端部增加混凝土锚固块,这与常规锚具静载试验相比,纲绞线在混凝土锚固块处产生弯折,这大大增加了试验的难度。本文介绍利用核安全壳预应力锚具模拟实际工况的静载试验,试验的成功促进了国产核电预应力锚具的应用。     

核电厂安全壳预应力锚具静载试验

核电厂安全壳大吨位预应力锚固系统是核电站安全壳施工中重要的、复杂的部分,锚具的静载锚固性能通过钢绞线—锚具组装件的静载试验来衡量。根据核电设计单位要求,核安全壳预应力锚具静载试验时应模拟实际工况,在端部增加砼锚固块,这与常规锚具静载试验相比,纲绞线在砼锚固块处产生弯折,这大大增加了试验的难度。本文介绍模拟实际工况下核安全壳预应力锚具的静载试验,试验的成功促使了国产核电预应力锚具的应用。     

锚具变形产生的预应力损失计算

针对后张法预应力混凝土构件中由锚具变形、预应力钢束回缩和接缝压缩等引起的预应力损失计算方法适用范围较窄和误差较大的缺点,基于变形协调条件,通过分段近似计算方法,建立了锚具变形、预应力钢束回缩和接缝压缩等引起的预应力损失计算公式,并与实际预应力混凝土T形截面简支梁的计算结果进行了比较.结果表明,该公式具有计算精度高、适用范围广的优点,特别适用于预应力孔道线形复杂的构件,既易于编制计算程序又可简单地在Excel上完成计算.     

预应力FRP筋锚具的研发

本文对课题组所研制的多种预应力FRP筋锚具进行了介绍,分析了各类锚具的特点,对锚固效果的影响因素进行了研究,深入分析了FRP筋锚固和钢筋锚固的不同之处后,提出了对已研制锚具进一步的改进措施.     

大直径钢绞线的预应力锚具

世界预应力材料正逐渐向高强度、大直径的方向发展。在高强度发展方向上,目前已经推出2000MPa强度级别的预应力钢绞线,我公司已开发出相应配套的2000级锚具,本文介绍该锚具的性能和应用情况。1大直径钢绞线的特性和参数S21.8和S28.6钢绞线均由19根粗细不一的钢丝扭绞而成,外面涂覆常温延迟硬化型树脂,再热挤上带肋的PE护套,其截面形状如图1所示。组成S21.8钢绞线的19根钢丝分3层,中心为1根6的钢丝,中间层9根4的钢丝,外层9根5钢丝。组成S28.6钢绞线的19根钢丝也分3层,中心为1根6的钢丝,中间层6根6的钢丝,外层为间隔排布的5和7钢丝各6根,…     

深基坑开挖支护的弹塑性有限元数值模拟与分析

长江润扬大桥北锚碇基坑平面69m×50m ,深达48m ,采用弹塑性有限元方法对该超大深基坑的开挖和支护过程进行了数值模拟 ,分析施工过程中支护结构和周围土体的受力、变形及塑性区发展状况。由于该方法比弹性地基梁(板)的基床系数法能更好地模拟深基坑的开挖和支护动态施工过程 ,为工程设计和现场施工提供了理论参考和指导。     

使用螺旋锚具降低预应力损失

使用螺旋锚具降低预应力损失张启春（无锡市建筑构件厂）屋面板是工业厂房的主要建筑构件．钢模模外张拉工艺是国内民而极个产的主要工艺．然而，该工艺在预应力锚固环节中，存在Ｑ校大的预应力损失．宜接影响民面板的刚度和抗裂度．所以，改进预应力锚固工艺很有必要．一...     

切土部件与土壤相互作用的粘弹塑性有限元分析

采用粘弹塑性帽盖模型 ,对土方工程机械切土部件与粘性土壤的相互作用过程作了有限元分析 ,并作了室内试验验证。结果表明 ,计算值与实测值相当一致 ;切削阻力与切削速度成正比关系。该模型可用于切土部件设计参考。     

大位移井井壁稳定三维弹塑性有限元分析

现有井壁围岩应力求解模型大都基于平面应变假设，相对岩石真实应力状态会有一定的误差。在空间坐标变换基础上建立了大位移井井壁稳定分析三维弹塑性有限元模型，将井斜角与方位角的变化转化为井轴坐标系下地应力场应力分量的变化，保证了模型的稳定性。利用所建模型对弹性和弹塑性条件下的大位移井井壁围岩稳定性进行了研究。计算结果表明：岩石在弹塑性条件下能够通过塑性变形吸收更多能量；在相同外载条件下，弹塑性岩石比脆性岩石更稳定。经过现场实例验证，在深部弹塑性地层钻进时，可以采取比常规设计稍低的泥浆密度，即能保持井壁稳定，又可以减少地层伤害。     

悬臂护坡桩的弹塑性分析

对悬臂式支挡结构进行弹塑性分析 ,提出了弹塑性分界点的设计方法 ,与传统Blum设计方法比较 ,该方法更接近工程实际 ,节省材料。本文同时分析了悬臂支挡结构内力及变形影响因素、变化规律等 ,可为同类工程的具体设计提供参考     

结合有限元分析和性能实验的某类型锚板的优化设计

锚具在预应力结构工程中起着重要的作用,本文运用ANSYS软件对预应力群锚体系中12孔锚具进行受力优化分析。通过计算结果和应力分布规律,结合实验研究结果,对YM15—12型锚板进行优化设计,从而为锚固体系及锚具的最优设计提供理论依据和实验数据。本文内容,具有针对性和指导性。     

吊锚架的有限元分析及优化设计

吊锚架是电液桩机的关键部件,安装于桅杆的最高端,质量大,为主、副卷扬钢丝绳的运动进行导向.分析吊锚架的结构,依据电液桩机的工作特点,采用有限元分析软件ANSYS Workbench直接建立吊锚架的实体模型,对吊锚架的结构进行应力和安全系数分析,得出吊锚架结构的应力分布云图和安全系数分布图,发现结构的薄弱环节和过剩部位....     

给水管道贴边岔管节点的有限元分析探讨

贴边岔管是钢管分岔节点形式的一种,通过贴焊补强板加强钢管由于开孔导致的承载力削弱。本文采用弹塑性有限元方法分析了不同直径比、不同分岔角度的贴边岔管在正常使用状态和极限工作状态下的受力行为,得到两种工况下岔管节点的应力分布和变形形状。对贴边岔管节点的补强板构造形式进行参数化分析,得到各组补强板补强作用下贴边岔管的应力分布及变形状态,提出不同贴边岔管的有效补强板尺寸,可以为实际工程提供参考依据。本文研究表明有限元方法在贴边岔管分析中有独特优势。     

装载机后车架主梁焊接变形的计算和预测

在对金属结构的焊接过程进行理论分析之后，本介绍了焊接变形计算的计算机程序。然后，针对９３６Ｅ装载机后车架主梁，建立了有限元模型，按不同的焊接工艺次序进行了计算分析，计算结果与实测结果吻合较好，为控制焊接变形、制定结构的施焊工艺方案，提供了可靠的根据依据。     

箱梁大吨位预应力的锚端应力分析

本文以三滩黄河连续刚构件大桥为例 ,比较系统地进行了张拉力为 371 0 7kN锚固区的应力分析。通过对 0 # 、1 1 # 块在纵向预应力 ( 1 91 5j1 5 2 4mm)作用下的大量三维有限元分析 ,研究了混凝土表面与纵向的应力变化规律、局部承压强度及抗裂性能     

岩体内共线张开型节理受压剪荷载的弹塑性分析

将岩体内共线多节理受压剪荷地匠问题简化为有限宽岩体摧的单节理受压剪荷载的问题，运用弹塑性断裂力学的线场分析方法将描述岩体材料破坏性性的摩尔－库仑准则列入求解岩体内节理断裂问题的基本方程中对节理裂隙在压剪荷载下进行求解。     

锚杆和排桩联合支护二级基坑的有限元分析

对于上部采用土层锚杆下部采用排桩支护的二级基坑,一般情况下计算时把基坑分成上下两部分各自进行,而忽略其相互影响。本文采用有限元软件PLAXIS对某二级基坑开挖的全过程进行模拟．并分析了在下部基坑开挖支护过程中上部的增量变形和锚杆轴力的变化,结果表明随基坑滑移面的转移,上部锚杆支护坡面的变形进一步增大,而各层锚杆的轴力则变化很小。     

体外预应力加固桥梁锚固结构的细部分析

以南宁市邕江大桥体外预应力加固工程为背景,采用空间有限元分析方法,对锚固在原结构一般梁截面的锚固结构进行细部分析,根据获得的空间应力分布特点,考虑采用槽钢、螺纹钢和钢筋层对锚固结构进行局部加固的构造措施,分析表明：在锚固结构与原结构交接部位设置槽钢、螺纹钢,能有效地降低该位置混凝土的应力集中,使得应力分布趋于均匀,局部应力满足规范限值要求。同时,工程实践表明,该有限元细部分析方法较为符合实际锚固结构的受力特点,其计算结果和局部加固的构造措施,可作为同类体外预应力加固桥梁锚固结构设计和施工的重要参考。     

Finite element method failure analysis of a pressurized FRP cylinder under transverse impact loading

Safety is vital in transport vehicles, especially in case of accidents. The fuel tank must particularly be free from failure. This study discusses impact analyses of pressurized fibre-reinforced plastic (FRP) cylinders by simulation, using the finite element method. The FRP material is defined as orthotropic, and different failure conditions are defined for every failure mode. After failure, the elastic moduli are reduced, based on the appropriate damage mechanics. To represent a fluid-filled vessel, inner pressure is added to the cylinder, and nodal forces are loaded on the inner surface and side section nodes. A bar impactor hits the centre of the cylinder, vertical to the axis. As a result, the relationship between burst mode and inner pressure can be clarified.