锅炉中单相流体并联管组的流量分布及热偏差的分析和计算

锅炉中的过热器、再热器和省煤器非沸腾段,都属于单相流体并联管组。受热并联管组由于并联各管的流量和吸热不均匀,将产生热偏差。当热偏差超过容许值时便会发生事故。这类事故在过热器中出现最多。在现行的计算法中,只能粗糙地定出对流过热器中流量最小的管子中的流量或流量不均系数,不能算出并联各根管子的流量分布,对于屏式过热器中的流量分布更加无法计算。在这种情况下,在设计和调试中便无法较细致地考虑如何采取各种结构措施以便把     

单相流体在并联管组中的流量分布和热偏差的理论及计算

概述锅炉的过热器和省煤器非沸腾段都属于单相流体在并联管组中强制流动的情况。若管组中并联各根管子的吸热和流量分配不均匀,便会产生热偏差。当热偏差超过许可值时,就会烧坏管子。这类事故在过热器中出现得最多。因此这个问题在锅炉设计中,特别是在过热器设汁中具有相当重要的实际意义。不仅如此,单相流体在并联管组中和多孔管中的流量分配     

余热锅炉过热器泄漏原因分析及处理

本文对余热锅炉过热器管与出口联箱连接弯头处发生大面积起皱皮和泄漏事故进行了分析，认为事故主要原因是由于设计不合理，过热器管膨胀受阻，热应力低周疲劳破坏。并根据现场实际增加了过热器膨胀育管，解决了管子与联箱的热应力问题。     

电站锅炉集箱端部轴向引入引出的并联管组系统单相流体流动特性解的统一表达式

指出了现今电站锅炉并联管组单相流体流量偏差计算的标准方法存在计算误差的原因。通过建立更接近真实的物理模型，研究了电站锅炉集箱端部轴向引入引出方式下并联管组系统单相流体的流动特性。理论推导获得了典型集箱连接系统，包括Ｈ型、Ｊ型、倒Ｊ型、Ｕ型、Ｚ型、Ｌ型、倒Ｌ型的并联管组单相流体流动特性解的统一表达式。该文的工作还为准确计算上述各类并联管组单相流体的流量偏差，提供了有效的理论方法。图１表１参６     

超临界锅炉防止因异物堵塞引发的爆管技术

从超临界锅炉试运及投运后的运行情况看，异物堵塞容易造成锅炉短期过热爆管的。其爆管部位多发生在高温过热器、屏式过热器、高温再热器入口联箱的中部区域管屏。为此从结构上简要分析了异物堵塞引起的过热爆管原因，提出了防止锅炉异物堵塞爆管的技术措施：锅炉调试吹管后应进行检查，包括检查部位、方法、要点等，以及要求锅炉减温器在安装前、吹管后，对减温器混合管衬垫进行检查、清理。建议锅炉制造厂在联箱中部增加手孔，保留屏式过热器进口小联箱检查孔，增设屏式过热器进口汇集联箱检查孔；进一步完善制造工艺和严格执行制造工艺要求，加强质量控制，防止异物进入锅炉受热面。     

电站锅炉集箱端部轴向引入引出的并联管组系统单相流体流动特性解的统一

指出了现今电站锅炉并联管组单相流体流量偏差计算的标准方法存在计算误差的原因，通过建立更接近真实的物理模型，研究了电站锅炉集箱端部轴向引入引出方式下并联管组系统单相流体的流动特性。理论推导获得了典型集箱连接系统。包括Ｈ型，Ｊ型，倒Ｊ型，Ｕ型，Ｚ型，Ｌ型，倒Ｌ型的并联管组单相流体流动特性解的统一表达式。该文的工作还为准确计算上述各类并联管组单相流体的流量偏差，提供了有效的理论方法。     

水平并联管子系统中气液两相流在联箱内的压力分布研究

通过对水平并联管子系统中联箱的四种连接方式的一系列试验研究和分析工作,得出了该系统中气液两项流在联箱内的压力分布计算方法。计算结果和试验值符良好,为水平并联管子系统的气液两相流流量分配计算提供了必要的计算式。     

钢管的性能

电站锅炉受热面管系(水冷壁、省煤器、过热器和再热器)、联箱和导管等受压元件,都是由无缝锅炉钢管制造而成,这些钢管在锅炉中具有以下主要特点:1.温度高 本厂设计制造的300MW自然循环、控制循环、强制循环直流锅炉蒸汽出口温度为540℃,则过热器受热面管系钢管     

Z型和U型集箱并联管组流动特性的实验研究

在集箱并联管组冷态空气模化实验台上,测定了Z型和U型两种典型集箱引入-引出方式下分配集箱与汇集集箱内的静压分布,结合并联支管总流量与集箱进口流量平衡关系,获得了并联支管的流速分布.将实验值分别与作者提出的集箱并联管组单相流体流动特性分布理论解以及前苏联锅炉机组水力计算标准方法的计算值进行了对比,结果表明:作者提出的理论解与试验值的吻合程度比标准值与实验值的吻合程度要好,从而证实了理论解比现有标准方法更精确.     

530MW等级T型炉水动力安全特性

为解决锅炉滑压运行及低负荷调峰能力,需对锅炉水冷壁进行改造,本文以某电厂530 MW超临界参数直流锅炉为研究对象,提出改造方案为:定压改滑压,采用哈锅典型螺旋管圈水冷壁结构,即螺旋管圈+垂直管圈布置结构,分离器布置于水冷壁出口,增加贮水箱,尾部包墙和顶棚管属于过热器系统。通过水冷壁安全性校核计算,分析裕量和锅炉运行的安全性。