异步冷轧工艺对IF钢织构的影响

对异步轧制IF钢的冷轧织构进γ行了测试分析,并与同步轧制的IF钢板的冷轧织构组分进行了比较.实验结果表明：随着冷轧压下量的增加,快、慢辊侧的γ织构组分均明显增强;异步轧制的速比显著影响γ织构组分的强弱,速比大时快、慢辊侧的组分的差异更加明显.     

IF钢冷轧及再结晶初期微观组织的TEM研究

采用透射电子显微镜对不同压下量和再结晶初期的IF钢样品进行了研究．结果表明：无论是在较小形变量下还是在较大形变量下，形变不均匀性是普遍存在的；冷变形程度不同，织构组分不同，TEM形貌也不同；在再结晶的最初期，冷轧的形变组织演变为近乎等轴的亚晶，优先形成{111}〈uvw〉取向的晶核，晶核逐渐吞并周围的形变基体而长大，最终形成再结晶γ-纤维织构．     

冷轧过程中IF钢板织构的ODF分析

采用ODF分析方法,对IF钢热轧钢板在冷轧过程中织构变化进行了分析.结果指出,随冷轧压下量的增加,钢板中晶粒的取向密度主要汇集于α、γ取向线附近,织构的变化也主要表现在α、γ取向线的{001}<110>、{112}<111>、{111}<110>、{111}取向密度的增加上.其趋势是随形变量的增加,{111}<110>、{111}织构增加幅度较大.     

退火条件对IF钢再结晶织构和深冲性能的影响

研究了退火条件对IF钢组织、织构和性能的影响。通过ODF分析揭示了再结晶后晶粒长大过程中, {111}取向晶粒靠消耗其它取向(主芰是{100}取向)晶粒而长大,故随晶粒长大有利加强织构组分,γ值明显提高。     

Nb＋Ti—IF钢二次冷轧性能和织构特征

主要通过对铁素体区热轧板坯进行不同压下率的一次冷轧和二次冷轧试验,采用ODF对比一次冷轧观察了（100）,{111}和Goss面织构在二次冷轧过程中的演变。二次冷轧的织构特征是获得较高占有率的{111}织构和较低占气有率的{100}织构,二次冷轧在一次．冷轧的基础上加强了{111}〈112〉组分。通过TEM和力学性能测试分析了二次冷轧中压下率分配方式对织构演变和材料最终退火组织性能的影响,为IF钢二次冷轧工艺工业化生产提供理论依据。     

冷轧压下率对IF钢组织织构和性能的影响

以工业生产的热轧板为原料,研究了冷轧压下率对罩式退火后的Ti-IF钢和Ti＋Nb-IF钢组织织构和性能的影响。研究结果表明,经罩式退火后,两种IF钢再结晶基本完成,晶粒呈饼状;随着压下率的增加,晶粒尺寸变小;应变硬化指数n90&#176;值逐渐降低。Ti＋Nb-IF钢塑性应变比r90&#176;值在碳含量较高、压下率为70%,或碳含量较低、压下率为80%时,达到最大值;Ti-IF钢塑性应变比r90&#176;值在压下率70%时,达到最大值。随着冷轧压下率的加大,IF钢的织构也越强,并且织构从较低冷轧压下率时的{223}〈110〉、{114}〈110〉和{111}织构变为较高压下率时的{223}〈110〉、{111}〈110〉和{114}〈110〉织构,织构类型有向{111}织构靠拢的趋势。     

冷轧压下量对IF钢板的纤维织构演变影响的定量研究

通过对不同冷轧压下量的冷轧和退火IF钢板的纤维织构的定量研究,得出了其织构演变主要在{111}//ND、<110>//RD、{100}//ND、<112>//RD组分之间;退火时<110>//RD组分一部分转化为{111}//ND,一部分转化为<112>//RD.冷轧压下量达到90%,不能得到好的γ纤维织构分布形态.     

IF钢冷轧及再结晶初期微观组织的TEM研究

采用透射电子显微镜对不同压下量和再结晶初期的IF钢样品进行了研究.结果表明:无论是在较小形变量下还是在较大形变量下,形变不均匀性是普遍存在的;冷变形程度不同,织构组分不同,TEM形貌也不同;在再结晶的最初期,冷轧的形变组织演变为近乎等轴的亚晶,优先形成{111}《uvw》取向的晶核,晶核逐渐吞并周围的形变基体而长大,最终形成再结晶γ-纤维织构.     

IF钢罩式退火过程中织构变化的研究

使用ＥＢＳＤ（电子背散射衍射）手段对ＩＦ钢在罩式退火过程中织构的变化进行了研究。研究结果表明：冷变形纤维是由尺寸小于２μｍ的亚晶组成，亚晶之间具有空间取向差，（００１）变形晶粒中亚晶的取向差很小，而（１１１）变形纤维中亚晶的取向差通常较大，这导致（１１１）冷变形基体上首先发生形核和长大，而（００１）取向纤维最后被吞并，随着再结晶的进行，晶粒之间的取向差呈小角度关系的比例下降，这是因为具有相近取向的     

不同润滑条件下高纯铝的冷轧织构及组织

采用OOF法 (晶体取向分布函数法 )以及TEM技术研究和分析了不同冷轧润滑条件下高纯铝的变形织构及组织 ,结果表明 :大冷轧变形程度下 ,采用机油润滑 ,冷轧织构为典型的面心立方金属轧制织构 ,即由强的B -、Cu及S -织构组分构成 ,而且取向分布的密度峰值处在S -取向位置 ;冷轧箔组织结构均匀 ,没有观察到剪切带和立方取向亚晶。煤油润滑时轧制织构相对较弱 ,而且产生了明显的 { 0 0 1}〈110〉剪切织构 ;煤油润滑冷轧箔中发现有剪切带以及立方取向亚晶。     

无间隙原子钢冷轧板织构的快速检测

介绍了基于X射线二维探测器织构的快速检测原理.以无间隙原子钢冷轧板织构的检测为例,用常规织构的检测结果作为参照标准,分析了各种X射线二维衍射条件对计算取向分布函数的影响.实验表明,用二维探测器可以同时采集多个极图的数据,合理减少样品转动,织构的检测仅需几分钟时间,且织构的检测结果与用传统X射线衍射法的一致.     

B对含P高强度无间隙原子钢{111}面织构的影响

借助光学显微镜(OM)、X射线衍射(XRD)技术及电子背散射衍射(EBSD)技术,分析了2种含P高强度无间隙原子(IF)钢的热轧组织和热轧、冷轧及退火织构,结果表明:不含B与含B的高强IF钢热轧后,均得到多边形铁素体,但不含B热轧板晶粒尺寸较大。2种钢热轧板织构均比较散漫,γ纤维织构强度较弱,而不含B的IF钢经过80%大变形量冷轧以后,获得强的γ纤维织构,{111}面织构的体积分数达到41.41%,而含B的IF钢冷轧后{111}面织构的体积分数为33.83%。含B的IF钢冷轧后{112}110织构组分的体积分数比不含B的IF钢要高。2种实验钢在810℃退火60~180s以后,{111}面织构强度进一步增强,不含B的IF钢退火120s后{111}面织构的体积分数最大达到72.8%,而含B的IF钢退火120s后{111}面织构的体积分数最大达到66.6%。     

冷轧钢板变形织构的定量分析

本文利用取向分布函数(ODF),取向线分析和纤维织构定量分析研究了工业纯铁和超深冲钢板冷轧织构的变化过程;讨论了α取向线和γ取向线以及一些取向的稳定性。同时也分析了钢板变形过程及杂质原子对织构形成的影响。     

冷轧钢板变形织构的理论模拟

采用取向分布函数法研究了钢板中的轧制织构。其中以{110}<111>滑移系滑移为基本变形机制,利用Sachs、Taylor、RC和PC等模型对轧制织构进行了理论模拟。这些理论模型可以再现体心立方金属冷轧过程中晶粒取向在{112}<110>,{111}<110>,{111}<112>及{001}<110>附近的聚集过程。分析表明{110}<111>滑移系的滑移是体心立方金属十分重要的变形机制,适当参考各种变形模型可以更为准确地描述冷轧织构的形成过程。还根据冷轧织构的变化过程分析讨论了钢板应力和应变张量连续性等问题。     

Texture Evolution in Ferritic Rolled Ti-IF Steel during Cold Rolling

 Texture evolution of ferritic hot rolled Ti-IF steel was investigated during cold rolling in the reduction from 15% to 85%. It was found that, α fibre intensified monotonously with the increase of the cold reduction, but γ fibre changed in a different way. As the cold reduction was in the range of 15%-35% or 45%-75%, γ fibre intensified. While the reduction was between 35%-45% or 75%-85%, the intensity of γ fibre reduced. γ fibre displayed the maximum intensity at 75% and the highest average plastic strain ratio due to the favorable recrystallization texture was obtained at this point.     

无取向电工钢冷轧及退火织构的演变

运用不同冷轧、退火工艺的实验及ODF分析方法,分析了电工钢50W600的热轧织构、冷轧织构及再结晶织构的演变.研究表明:热轧带几乎是随机织构,α线非常弱;随着冷轧变形量的提高,晶粒在α线取向附近聚集程度不断提高,变形81%时,{001}《110》和{112}《110》取向密度分别为12和14.随退火温度升高和保温时间延长,α线的取向密度下降,{001}《110》和{112}《110》取向密度急剧降低,γ线{111}《112》密度显著增加,晶粒取向绝大多数聚集在γ线{111}《112》取向附近.通过控制冷轧及退火工艺,可有利于发展高{100}织构组分的冷轧无取向电工钢.     

冷轧电工钢织构演变与磁性能的关系

冷轧无取向电工钢员重要的使用性能为铁磁性能，而电工钢的织构状态是决定铁磁性能的主要因素之一。有利织构的演变及形成取决于整体生产工序各环节的工艺参数设计。着重从基础理论方面探讨了热轧、冷轧、再结晶过程中织构的演变，并加以实例进行了说明。     

冷轧压下率对IF钢织构的影响

采用CSP工艺生产厚度为3.5 mm的IF热轧钢板,分析了冷轧压下率对冷轧织构、退火织构、各组分含量、{111}/{100}比值的影响。结果表明,采用71.4%的冷轧压下率生产的IF钢{111}织构占比最大,最有利于冲压性能的提高。     

Optimizing Cold Rolling and Mode of Annealing of Interstitial‐Free High‐Strength Steel Sheets

Percentage of cold rolling and mode of annealing significantly influence the formation of structures and textures of steel sheets. The objective is to co‐relate the micro‐structures and textures at each step of processing and their effect on mechanical properties. In addition, an attempt has been made to distinguish the batch and continuous mode of annealing. In the present investigation, interstitial free high strength (IF‐HS) steel was first hot rolled to 85‐90%, followed by cold rolling (CR) and then annealed. Annealing was carried out in the batch as well as the continuous mode. It was found that a fine pancake type and strong hot band texture was developed after hot rolling. Its very strong orientations were and . An almost uniform α‐fibre and γ‐fibre were developed at 80% cold reduction. After annealing, the new γ‐fibre was found to be developed replacing the old one for both modes of annealing i.e. batch and continuous. Further, it was observed that the intensity of the γ‐fibre was higher at 80% CR after continuous annealing than after batch annealing. The strain energy introduced during cold rolling could not be removed completely in batch annealing. Therefore, the drawability obtained through continuous annealing was higher than that after batch annealing. The process route of 80% CR and annealing, either in batch or in continuous mode, has developed optimum strength and drawability in steel sheets. Either batch or continuous mode can be used for annealing to cold rolled IF‐HS steel sheets, but the latter one is found to be superior to the former one.