减震器活塞杆用45钢的研制

介绍了减震器活塞杆用45钢的研制过程。通过合理的成分设计、优化轧制加热工艺,试制出了高品质的减震器活塞用钢。对比了不同轧制温度下活塞杆用钢的显微组织和力学性能。结果表明:钢材加热温度为1 100℃时,组织为均匀的铁素体和珠光体,同时晶粒度较细,具有良好的强度和韧性,抗拉强度≥650 MPa,屈服强度≥430 MPa,各项力学性能指标均满足活塞杆用钢的国标要求。     

汽车车门锁扣断裂失效分析

采用化学分析、扫描电子显微镜、全自动洛氏硬度计、光学显微镜等手段,对断裂的高强度锁扣进行了成分、断口形貌、硬度及组织等分析。分析结果表明,锁扣断裂原因为酸洗和电镀工序渗氢,且镀锌后未及时进行去氢处理,导致车门锁扣在装配前即发生氢致延迟断裂。同时,本文对氢脆提出了预防控制措施。     

油缸活塞杆断裂失效分析及应用

某自卸卡车在升起驾驶室检修时,驾驶室支撑油缸活塞杆突然发生断裂,送检做失效分析.经对活塞杆进行化学成分、金相组织、夹杂物分析、扫描电镜断口分析等一系列理化检验分析,结果表明,活塞杆所用材质为40 Cr钢,其金相组织为回火索氏体和上贝氏体,材质中含有较长的条状硅酸盐夹杂,而且存在中心偏析现象,正常活塞杆材质应为40 Cr...     

驱动机构活塞杆断裂分析及工艺优化

针对某次翼片展开试验中驱动机构活塞杆出现断裂的情况,对活塞杆逐步进行了实验检测、仿真复现、工艺分析及优化验证,明确了活塞杠发生断裂的原因。结果表明,断裂是由于40Cr热处理工艺不到位导致了活塞杆心部与表面硬度差距过大,从而导致实际强度不足,在高应力冲击下活塞杆最薄弱位置发生了拉伸断裂。对产品工艺、检验方法进行优化改进,采用亚温淬火工艺进行热处理,可有效解决该问题。     

非调质钢F45MnVS拉伸失效模式分析

利用GX-51型光学显微镜、JSM-6360LV型扫描电镜(SEM)、MH5L型维氏硬度测量仪等对其客户处F45MnVS异常拉伸断裂试样金相组织、断口形貌、截面硬度进行分析.结果 表明:该非调质钢在心部区域硫化物偏析严重,硬度较低,同时表面区域存在明显的加工刀痕,导致异常拉伸断裂.     

高强双相不锈钢活塞杆开裂原因分析

一种高强双相不锈钢活塞杆在加工完成后的存放过程中开裂。实验通过金相显微镜、扫描电子显微镜(SEM)、拉伸试验机、冲击试验机、硬度仪等手段,对其开裂原因进行了分析。结果表明：活塞杆横向和纵向强度均较高,纵向抗拉强度最高达1 145 MPa;布氏硬度为HBW347,高于设计要求(HBW241-285)上限21.8%;但横向韧性较低,断后伸长率最低2.0%,仅为标准要求下限值14%的14.3%,平均冲击吸收能量只有5.8 J,仅为标准规范下限值60 J的10.5%。活塞杆材料合金元素符合标准要求,活塞杆组织为回火马氏体+细条带状铁素体,但氢含量达5.4×10^-6(质量分数),高的氢含量导致在内部形成氢致延迟微裂纹是其纵向开裂的主要原因,条带状铁素体恶化了活塞杆的横向力学性能,对开裂起一定的促进作用。建议优化冶炼和热加工工艺,与此同时在活塞杆加工之前增加去氢退火,降低原材料中氢含量,以最大程度降低氢致延迟开裂倾向。     

非调质钢抽油杆疲劳断裂的分析

V Ti微合金化非调质钢 (% ) :0 .10～ 0 .2 0C ,0 .6～ 1.0Si,1.4～ 2 .0Mn ,0 .6～ 1.0Cr ,0 .0 6～ 0 .12V ,0 .0 4～ 0 .10Ti,经热轧后的Φ19mm成品材在最大应力 5 4 0MPa ,应力比 0 .1时的疲劳寿命 >10 7,但经 110 0～12 0 0℃ 1.5～ 2min感应加热锻后空冷的该钢抽油杆锻件平均疲劳寿命仅为 11.7× 10 4 。检测和分析表明 ,热轧材的晶粒平均面积为 785 μm2 ,抽油杆锻件疲劳断裂部位的晶粒平均面积为 315 5 μm2 。抽油杆锻件表面有过热和严重晶界氧化现象 ,疲劳断裂的裂纹起源于表面并延沿晶界扩展 ,致使疲劳寿命急剧降低     

35SiMnVB弹条延迟断裂分析

采用35SiMnvB为原材料制做的铁轨弹簧扣件在安装后出现延时断裂。采用化学、金相、扫描电镜分析，发现安装的弹簧耐腐蚀性较差，出现磨损与吸氢。断裂的原因为氢脆导致的延迟断裂。     

45钢活塞杆矫直断裂原因分析

通过光学金相及扫描电镜等分析手段,对45钢油缸活塞杆在矫直过程中发生断裂的原因进行了分析。结果表明,断裂主要原因是中频回火时回火不充分,圆钢的表面淬硬层形成了硬且脆的回火马氏体组织。     

活塞杆电镀后表面缺陷原因分析

针对非调钢活塞杆电镀后表面缺陷,通过宏观、金相、扫描电镜等分析,发现表面缺陷为磨削工序中的铁屑经超声碱洗未清除,电镀后与基体结合力不良,在抛光工序中镀层脱落形成的镀层起皮缺陷。在活塞杆电镀前加强表面清洗、表面检查,对表面存在的氧化皮、粘附异物进行清理和去除,可有效减少活塞杆表面镀层起皮缺陷。     

动叶片断裂失效分析

对断裂动叶片进行了试验研究,分析了1.2-50/5抽气1.2万kW汽轮机组十级动叶片断裂失效原因.     

引风机轴断裂失效分析

该引风机轴断裂性质是疲劳断裂，造成断裂的主要原因是不恰当的补焊工艺。补焊时形成的裂纹是疲劳断裂的纹源。基体钢材晶粒粗大也是造成该轴早期断裂的原因。     

电缆桥架断裂的失效分析

对马钢第四钢轧总厂冷轧分厂的1号镀锌线的电气楼地下室的电缆桥架断裂进行了失效分析。因委托方未能提供关于电缆桥架的详细技术要求,仅针对委托方提供的3个失效试样,进行了检验分析。     

天车吊钩断裂失效分析

吊钩在使用过程中断裂,采用金相显微镜和扫描电镜等对吊钩断裂件进行了观察和分析。结果表明,吊钩断裂部位由3块钢板焊接而成,焊缝区域有较多的未熔合和未焊透等焊接缺陷,焊缝区域组织有粗大的魏氏组织存在;分析认为焊缝区域的焊接缺陷处萌生裂纹,粗大的魏氏组织导致吊钩的综合力学性能下降,在天车起吊重物的应力作用下导致裂纹扩展至断裂。