380CL钢制轮辋焊缝开裂分析

采用光学显微镜、扫描电子显微镜(SEM)、能谱仪等检验设备,对380CL钢制轮辋焊缝开裂部位进行观察与分析。结果表明,焊缝铁素体晶粒异常粗大,致使屈服强度低,韧性和塑性差,是导致材料失效的主要原因。     

汽车车轮钢闪光对接焊成形开裂失效分析

对闪光对焊成型开裂失效的汽车车轮钢试样进行化学成分、显微组织、夹杂物SEM和焊接工艺分析。结果表明,开裂失效的汽车车轮钢化学成分符合标准要求,开裂试样焊缝区微观组织为F+P+B+W,断口为脆性和塑性开裂混合断口,汽车车轮钢闪光对接焊成型开裂的主要原因是焊接时工艺参数控制不合理、焊缝处存在非金属夹杂物、焊缝处组织粗大、组织不均匀,存在魏氏组织也会引起开裂,提出了预防措施。     

连续闪光对焊的裂纹分析

连续闪光对焊是压力焊的一种,连续闪光对焊的应用没有熔化焊那样广。对于连续闪光对焊的论述,特别是其质量的论述,目前和种资料中尚不多见。本文根据我分厂实际生产过程中,在焊接、酸洗、轧钢等工序中出现的焊缝裂纹（或裂口）问题,利用口分析等方法,分析了产生这些缝纹（或裂口）问题的原因。     

轮辋用钢HZ380CL闪光对焊开裂原因

利用化学分析法、弯曲试验机、扫描电镜及金相显微镜,对河钢邯钢轮辋用钢HZ380CL开裂试样进行了分析。结果表明,焊缝处存在大量的含铁氧化物,为顶锻过程中未能完全排出的残存异物;焊缝处组织为非均匀分布的粗大铁素体,其中大部分为魏氏体。这两者的存在割断了钢基体的连续性,降低钢的韧性和塑性,从而引发开裂。通过调整顶锻速度和长度,降低焊接热量输入,可使HZ380CL钢焊缝中魏氏组织明显减少,且晶粒变细,产品开裂率降低到3‰以内,焊缝质量得到有效改善。     

车轮钢中的白点(一)

研究了车轮钢中白点形成的机理以及白点对断口形貌的影响.结果表明,氢和空位聚集导致鼓泡形核和长大,随着鼓泡内氢气压力的升高,裂纹从鼓泡核壁形核、扩展导致白点形成.白点的断口为准解理,和氢致滞后开裂断口相同,含白点试样的断口形貌依赖于断裂方式和试样厚度.钢中的白点除了产生二次裂纹和局部准解理断面外,对各种断口形貌均没有明显的影响.     

轮辋用车轮钢380CL焊后扩口开裂原因分析

采用光学显微镜、显微硬度计等对闪光焊接的轮辋用车轮钢380CL开裂试样进行检测分析。结果表明,车轮钢380CL中C元素含量超内控上限,闪光焊接时焊缝区域为快速高温加热,焊后冷却速度快,焊缝区淬透性提高,出现粗大的贝氏体组织;基体和热影响区显微硬度(HV0.1)为303～310,而焊缝区的显微硬度(HV0.1)为346,比基体和热影响区的硬度高12%～14%,硬度差异较大,轮辋扩口变形时各组织变形协调能力差,导致在焊缝和粗晶热影响区的交界处开裂。通过严控车轮钢380CL的化学成分,同时降低焊接热输入量,可细化焊缝组织,降低焊缝和基体、热影响区的硬度差,保证焊缝具有良好的塑性,降低轮辋成形开裂率。     

具有优良闪光焊接性能的热轧汽车轮辋钢钢板

随着钢厂连铸比的增加,连铸镇静钢将较多地替代沸腾钢用作汽车轮辋钢。另外,从减轻汽车重量来说,高强度钢正投入使用。对汽车轮辋钢来说,闪光焊接性能象成型性能一样重要。本篇研究了连铸镇静钢、高强度低合金钢和双相钢的闪光焊接性能。在连铸镇静钢闪光焊接过程中(需要控制铝、硅和锰的含量),避免其氧化物对成型性的影响。另一方面,高强度低合金钢的卷取温度是重要的,特别是双相钢,为了避免焊接热影响区的软化,卷取温度更为重要。     

X80管线钢闪光对焊热模拟试验

X80管线钢是目前应用最广泛的油气运输材料,因需满足长时间、长距离的服役条件,要求其具有更高的焊接性能,而闪光对焊技术由于焊接质量好、效率高,可满足X80管线钢的焊接需要。利用Gleeble-3800热模拟试验机对X80管线钢进行了闪光对焊模拟试验,采用金相显微镜观察焊缝、热影响区及母材处金相组织,采用显微维氏硬度计测定了各区硬度,确定了最优焊接参数。结果表明：在Gleeble热模拟试验机进行闪光对焊模拟试验,模拟焊接效果良好;不同工艺参数下焊接接头焊缝处金相组织为贝氏体,热影响区组织为贝氏体和铁素体,母材为铁素体和珠光体组织;不同焊接参数下,试样热影响区硬度最高,焊缝区次之,母材硬度最低;为获得优异的焊接接头,最优焊接参数为闪光速度1 mm/s、闪光流量6 mm。     

轮辐用热轧车轮钢BT380CL开裂原因分析

针对包钢2250mm热轧线轮辐用热轧车轮钢BT380CL在用户加工过程中出现的开裂问题,取母材拉伸试样、金相试样和硬度试样,取轮辐开裂处及未开裂处的金相试样,通过力学性能检测、金相组织观察、夹杂物的扫描电镜观察及能谱分析,得出本次热轧车轮轮辐用钢的旋压冲孔开裂原因为板材心部产生的珠光体偏析带、硫化物条带及硅酸盐和铝酸盐夹杂与基体的塑性不一致导致。     

SAE1018盘条闪光对焊后接头脆断原因分析

对SAE1018热轧盘条连续闪光对焊后接头出现的脆断现象进行了分析.结果表明,焊接头脆断是热影响区过热引起的.采取降低焊接二次电压、高温区快冷、降低钢中S含量等措施,可使SAE1018盘条闪光对焊焊接接头过热倾向明显改善.     

铁路车轮轮辋的疲劳破坏

车轮轮辋疲劳破坏是一种机械损伤，大型脆弱氧化物夹杂起疲劳核的作用，验收标准的制定、冶炼控制均应考虑脆性夹杂物客限尺寸这一重要因素。     

车轮钢加工与失效分析

采用DEFORM软件对轮辐加工工艺、以及受力和服役情况进行模拟计算,并结合车轮钢组织和性能,系统分析轮辐失效原因.结果表明,采用冲压工艺和旋压工艺生产轮辐在螺栓孔分布圆和通风孔过渡带之间均存在应力梯度,但旋压工艺的残余应力相对较小;正常服役条件下,螺栓孔为疲劳裂纹萌生和扩展的敏感位置.但在超载情况下,轮辐应力集中于螺栓分布圆外侧.建议车轮生产厂商制定与车轮钢组织相适应的轮辐加工工艺,提高加工和装配精度,同时严禁低材高用.而钢厂应控制铸坯偏析,限制夹杂物含量、尺寸以及分布特性,改善微观组织分布等,以提高车轮钢疲劳性能.     

车轮钢加工与失效分析

采用DEFORM软件对轮辐加工工艺、以及受力和服役情况进行模拟计算,并结合车轮钢组织和性能,系统分析轮辐失效原因.结果表明,采用冲压工艺和旋压工艺生产轮辐在螺栓孔分布圆和通风孔过渡带之间均存在应力梯度,但旋压工艺的残余应力相对较小;正常服役条件下,螺栓孔为疲劳裂纹萌生和扩展的敏感位置.但在超载情况下,轮辐应力集中于螺栓分布圆外侧.建议车轮生产厂商制定与车轮钢组织相适应的轮辐加工工艺,提高加工和装配精度,同时严禁低材高用.而钢厂应控制铸坯偏析,限制夹杂物含量、尺寸以及分布特性,改善微观组织分布等,以提高车轮钢疲劳性能.     

车轮钢热——机械疲劳性能的研究

在分析火车车轮热疲劳损伤的基础上，用Ｃｌｅｅｂｌｅ－２０００热模拟试验机模拟车轮制动过程的热－机械疲劳，测试了峰值温度分别为７００℃，６００℃和５００℃，下限温度均为１００℃时，车轮钢在全约束条件下的热疲劳寿命，在试样预加一个压应力情况下，模拟残余应力对车轮钢热疲劳性能的影响，确定了车轮钢的Ｃｏｆｆｉｎ－Ｍａｎｓｏｎ方程，为提高车轮轮箍的使用寿命提供理论依据和实验分析。     

车轮用钢断裂力学性能研究

对国产Ｒ７、Ｒ８和ＧＬ６０辗钢车轮，巴西辗钢车轮及美国Ａｂｅｘ公司和Ｇｒｉｆｆｉｎ公司的铸钢车轮用钢的断裂力学性能进行了对比研究。结果表明，国产车轮钢疲劳裂纹萌生抗力高于国外车轮钢，Ｒ７钢裂纹萌生抗力最高，六种车轮钢的疲劳门槛值相当，稳态阶段的疲劳裂纹扩展速率也相差不大，国产车轮和巴西车轮钢断裂韧性Ｋｏ值较Ａｂｅｘ和Ｇｒｉｆｆｉｎ车轮钢大。结合断口作了初步分析。