宝钢耐候钢连铸实践

根据宝钢耐候钢连儿生产实践，分析了生产中存在的问题，并提出了相应改进措施，取得了较好的效果。     

铁路货车专用不锈带钢(TCS345)的研制

随着铁路运输事业向高速、重载的发展,对铁路货车用材提出了更高要求.铬12型铁素体不锈钢以其综合性能优良、寿命周期成本低于耐候钢的优势,逐渐扩大在铁路货运领域的应用,为此,宝钢在2006年成功开发TCS345不锈钢用于大秦线C80B运煤货车的制造.TCS345钢合金含量较低,在合理的成分配比和工艺条件下,可以获得良好的机械性能和韧性,其焊接性能良好.宝钢不锈钢公司在短期内完成了从试验室向工业生产跨越,实现了铁路货车用不锈钢国产化的目标.     

宝钢热轧带钢生产技术进步与展望

系统地总结了自1989年宝钢2050mm热轧投产以来,宝钢热轧带钢产量提升、工艺技术应用、产品开发、质量改进的历程.从1989年到2007年,通过18年的努力,宝钢热轧技术从无到有,发展到拥有5条热轧宽带钢生产线、年产1980万t热轧钢卷的规模;热轧工艺技术水平、产品种类及等级、主要质量及技术经济指标等都分别达到了国内领先或世界一流水平.随着新的热轧生产线的建成投产,到2010年,宝钢热轧钢卷的生产能力将超过3000万t,并进一步拓展到取向硅钢、合金板带等产品的热轧生产技术领域.     

高韧性耐候钢厚板的开发

介绍了宝钢新开发的低屈强比、高韧性耐候钢厚板产品A588和A871的成分、生产工艺和产品性能.通过拉伸、冲击和硬度等试验,分析了钢板的力学性能特点.采用系列温度冲击试验,证明了这两种钢具有优良的低温冲击韧性,并对钢板的显微组织作了分析.这两种钢的耐候性指数计算值和耐大气腐蚀性能室内加速试验结果均证明具有良好的耐大气腐蚀性能.     

氮对高强度耐候钢钒析出行为的影响

在普通耐候钢的基础上采用单独添加或复合添加微合金元素的方法生产高强度耐候钢,并结合攀枝花现有资源特点,针对性地进行了不同氮含量含钒高强度耐候钢的研究。采用Glbeele-3500热模拟试验机、相分析等方法,研究了含钒高强度耐候钢在不同变形程度及变形温度条件下的钒析出-温度-时间关系(PTT曲线),探讨了氮含量、变形量对钒析出行为的影响。试验表明,试验钢的PTT曲线为典型的C曲线形状,在一定的奥氏体化条件下,钒析出过程存在所需时间最短的析出温度;增加氮含量会使PTT曲线明显向左移动;增加变形量可以加快V(C,N)在奥氏体中的析出过程,使PTT曲线向左移动;变形量越大,析出开始时间越短。通过研究,为进一步产品开发提供了技术支持。     

耐候钢及其表面处理技术的开发

在分析了铜、磷、铬、镍等元素对耐候钢耐蚀性的影响、耐候钢新的发展趋势以及使用中存在的问题等的基础上,介绍了耐候钢表面处理技术的开发.使用前对其实施有效的表面稳定化处理,借助改性涂层对早期耐候钢新鲜表面的保护以及使涂层中的改性组分与耐候钢表面发生作用而尽早形成保护性锈层,从而抵御海洋气候及工业性大气对耐候钢基体的侵蚀.     

信息

宝钢高强度结构钢独占国内市场鳌头济南重汽公司采用宝钢高强度结构钢制造的一款新车型的大梁,各项性能完全达标,1根大梁具有原先2根大梁的承重能力,促进了车身减重,用户很满意。这是国内重型汽车行业首次采用屈服强度达到700MPa的高强度结构钢生产汽车大梁。近2年来,由宝钢开发生产的BS700MC、BS600MC等2种牌号的高强度结构钢以优越的性能填补了国内空白并全面替代进口,形成了产品系列化,受到众多行业的青睐。目前,宝钢是国内唯一能生产高强度结构钢的企业。(刊辑)马钢CSP生产线成轧制出1.95mm合格耐候钢板,各项指标兑现率明显提高,…     

武钢BOF-CSP耐候钢的冶炼工艺探讨

通过对比国内采用CSP生产线生产耐候钢的钢厂的冶炼工艺,针对武钢首次引进CSP生产线、无生产耐候钢实践经验的现状,结合耐候钢生产的工艺特点,主要从转炉冶炼和炉外精炼两方面入手,对耐候钢的生产工艺进行探讨与研究,为武钢CSP厂生产耐候钢提供参考.     

减少耐候钢连铸板坯纵裂技术新进展

针对纵裂十分敏感的耐候钢,采用数理统计工具与专业理论相结合的方法,分析并验证了影响宝钢1930mm连铸机板坯纵裂的多种工艺因素,找到影响纵裂的主要原因有钢种成分、精炼脱硫、板坯宽度、中间包钢水过热度等因素,采取降低碳含量、提高Mn/S、降低中间包过热度、取消RH脱硫等措施,使得纵裂大幅度降低,实现连续4年纵裂漏钢为零的历史性突破.     

镍含量对高强耐候钢组织与性能的影响

针对铁路高强耐候钢的特点,本文通过调整钢中的镍含量,研究了耐候钢组织和性能的变化规律.结果表明:增加钢中的镍含量,耐候钢的组织由铁素体+珠光体向铁素体+贝氏体+珠光体转变,耐候钢的屈服强度和拉伸强度有所降低,延伸率有所提高,并且实验钢的年腐蚀速率降低,高Ni含量的耐候钢极化阻力为394(Ω·cm-2),而低Ni含量的耐候钢极化阻力为602(Ω·cm-2).     

pH值对货油舱用耐蚀钢腐蚀特性的影响

针对油轮货油舱底部的高氯离子强酸性腐蚀环境,参照了IMO《货油舱用耐蚀钢实验程序》的要求,深入研究了腐蚀溶液的pH值对其腐蚀特性的影响,对比分析了普通E36级船板钢以及等强度级别的耐蚀船板钢腐蚀行为的差异.研究结果表明,pH值对钢的腐蚀速率有显著影响.pH＜3.0时,耐蚀钢的耐腐蚀性能,尤其是耐点蚀性能明显优于传统钢;pH≥3.0时,耐蚀钢和传统钢的腐蚀速率未表现出明显差异.强酸性氯离子环境下,实验钢的纯净度、微量耐蚀合金设计、显微组织共同决定了其耐腐蚀性能.钢中的非金属夹杂物是诱发局部腐蚀的主要原因;Cu、Ni、Sn元素的复合添加能显著提高耐蚀钢的腐蚀电位,同时耐蚀合金元素在锈层内部富集,提高了耐蚀钢表面锈层的致密性与稳定性;单一均匀的贝氏体显微组织有利于提高实验钢在酸性氯离子环境下的耐蚀性能,这主要是由于贝氏体组织中富碳相较少且分布均匀.     

耐候钢和碳钢在竖直方向上的腐蚀行为

为研究耐候钢和碳钢在竖直方向上的腐蚀行为,利用干湿循环腐蚀试验,模拟研究了耐候钢和碳钢在表面受到雨水反复冲刷的条件下,竖直方向上不同位置的腐蚀行为特征以及锈层的形成和演变。结果表明,耐候钢试样和碳钢试样在干湿循环一定周期后,上部腐蚀程度较轻,底部腐蚀程度较重,而中部的腐蚀程度则随竖直方向位置的下移而明显加重;碳钢试样底部的腐蚀程度随腐蚀时间的延长而加重,但耐候钢试样底部的腐蚀至一定程度后几乎不再继续;碳钢试样锈层形貌随竖直方向位置的下移而逐渐粗化,锈层形态和致密度变化较小,耐候钢试样的锈层形貌则随竖直方向位置的下移而逐渐细化,锈层形态由球状变为块状,致密度明显增加,这也导致了耐候钢的锈层电阻明显高于碳钢的锈层电阻;在干湿循环过程中,湿润时间会影响腐蚀产物的类型,湿润时间较短时,腐蚀产物以β-FeOOH为主,随着湿润时间的延长,腐蚀产物逐渐向γ-FeOOH转变。     

Q235钢在实际土壤与模拟溶液中的腐蚀行为

对比分析了Q235钢在实际土壤和模拟溶液中的腐蚀行为,计算了其腐蚀失重,利用SEM和XRD方法分析了两种腐蚀介质中Q235钢的锈层形貌、物相结构及相对含量,并分析了不同介质中材料的极化曲线。结果表明:Q235钢在两种不同腐蚀介质中的腐蚀行为存在较大差异。Q235钢在模拟溶液中的腐蚀速率远高于实际土壤,至周期360h达到0.413mm/a,约为实际土壤的4.5倍;Q235钢在实际土壤中呈蚀斑相连长大扩展的腐蚀形貌,其腐蚀产物为α-FeOOH、γ-FeOOH、Fe3O4和Fe2O3;模拟溶液中试样为均匀腐蚀形貌,阴极过程主要受析氢控制;随腐蚀周期的延长,内锈层中生成结晶性良好的Fe3O4,降低了试样的腐蚀速率。     

低碳铌微合金钢在海水中的腐蚀规律

 铌钢主要用于大型船舶和海上工程建设，所以铌钢的耐海水腐蚀性能非常重要。研究了铌钢和不含铌钢在海水中不同腐蚀阶段的交流阻抗谱和腐蚀电位，获得了腐蚀过程的电荷传递电阻。研究结果表明：铌钢在海水腐蚀过程中的电荷传递电阻随腐蚀时间的延长而增大，其耐海水腐蚀性能优于不含铌钢。     

低碳贝氏体钢在三种典型环境中的腐蚀行为和腐蚀产物

通过干湿循环加速腐蚀实验并结合X射线衍射、扫描电镜、能谱分析和N₂吸附等方法,研究了低碳贝氏体钢在用相应溶液模拟的三种大气环境(海洋、工业和海洋工业大气)中加速腐蚀行为和腐蚀产物特征.实验结果表明,低碳贝氏体钢在三种环境中的腐蚀速率均低于商业化耐候钢09CuPCrNi.低碳贝氏体钢在上述三种环境中的腐蚀速率也有较大差别,其在含有复合腐蚀因子(Cl^-和SO₃^2-)的环境中腐蚀最为严重,而在只含腐蚀因子SO₃^2-的环境中腐蚀程度最轻.在不同环境中形成的腐蚀产物相组成差别很小,但锈层致密程度相差较大,并且锈层越致密,对应的钢腐蚀速率越低.在三种环境中的腐蚀对钢的拉伸力学性能的影响较小,说明没有产生严重的局部腐蚀.     

439超纯铁素体不锈钢耐蚀性评价

通过盐雾试验、电化学试验和FeCl3点腐蚀试验,并结合扫描电镜,对比研究了439超纯铁素体不锈钢和430普通铁素体不锈钢的耐腐蚀性能。结果表明,碳、氮间隙元素极低的439超纯铁素体不锈钢耐点蚀性能明显优于430普通铁素体不锈钢,虽然430钝化膜修复能力较强,但点腐蚀速率也较快;430不锈钢具有严重的晶间腐蚀敏感性,同样,430普通不锈钢在干湿加速盐雾试验中发生了严重腐蚀,439超纯铁素体不锈钢在上述腐蚀试验中均表现出轻微的腐蚀。可见在430普通不锈钢基础上降低碳、氮间隙元素含量,同时加入钛稳定化元素,使其耐腐蚀性能大幅提高。     

护套不同破坏形式下钢绞线的腐蚀特性研究

PE护套破坏是导致斜拉索中钢绞线发生腐蚀的直接原因。为了研究护套不同破坏形式下钢绞线腐蚀形态特征及力学性能退化规律,基于钢绞线电化学加速腐蚀试验,通过静力拉伸试验测定腐蚀钢绞线力学性能参数。结果表明：PE护套在两种破坏形式下钢绞线的锈蚀形态不同。PE护套环向破坏时,腐蚀产物在损伤口两端堆积,而纵向破坏时,腐蚀产物堆积在两侧;通过钢绞线腐蚀损伤评定,发现护套环向破坏时,钢绞线的腐蚀率随着时间呈指数增长,而纵向破坏时为线性增长,说明前者的腐蚀损伤危害要大于后者;护套两种破坏形式下,腐蚀钢绞线的力学性能不同,环向破坏后腐蚀钢绞线的承载力小于纵向破坏形式;在弹性模量和抗拉强度方面,环向破坏时,钢绞线的损伤率在20%以内时快速衰减,随后衰减缓慢,而纵向破坏时,腐蚀钢绞线的弹性模量和抗拉强度随损伤率呈线性衰减。PE套管环向破坏时,腐蚀钢绞线的力学性能损耗较大,在实际工程中应当重点关注。     

Effect of microstructure on corrosion behavior of low carbon high chrome steel

The two types of microstructure of low carbon and high chromium steel (5Cr) were obtained through the test smelting, rolling and quenching after rolling.Corrosion performance of 5 mass%Cr steel and Q235 steel were researched by means of cyclic wetting and drying corrosion test in 2 mass% NaCl solution.Corrosion behavior and corrosion rust layers were analyzed by OM, SEM, EDS, XRD, cyclic wetting and drying corrosion tester and electrochemical testing. The results show that after the specimens were immersed and etched in 2 mass% NaCl solution for 72h, the different microstructures of 5Cr steel have great influence on the resistance to chloride ion corrosion. B+F+M microstructure of 5Cr steel shows lower corrosion rate than Q235 steel, 5Cr steel with martensite microstructure also shows lower corrosion rate than Q235 steel. Corrosion susceptibility of 5Cr steel with martensite structure is weaker than complex organization.The stratification of chromium oxide, oxyhydroxide, and iron oxide exists in the chromium- containing steel rust layer, in which the Cr enrichment maximum value is 17 mass%, and the lowest is 1 mass%.Lath martensite formed by quenching process makes the corrosion potential rise, ??- FeOOH and ??- FeOOH form. Bainite+ferrite phase and adverse phenomenon of Cr steel may cause the poor corrosion resistance.     

稀土铈对22MnCrNiMo钢耐腐蚀性能的影响

为了研究稀土对系泊链钢耐蚀性能的影响,冶炼铈含量不同的稀土系泊链钢,利用稀土在钢中的有利作用,力求进一步提高系泊链钢的耐蚀性能。试验用22MnCrNiMo稀土钢由10 kg真空感应炉冶炼,热轧成17 mm板坯,经930 °C二次淬火加620 °C回火处理,通过质量法、极化曲线法和交流阻抗法研究铈对22MnCrNiMo钢耐腐蚀性能的影响。结果表明,添加稀土铈后,不同铈含量试验钢的抗腐蚀性能均有所提高,钢中铈的最佳质量分数为0.143%。此含量下,试验钢组织的均一性最佳,钢中夹杂转变为稳定性高的稀土类球状夹杂,使得试验钢在任一浸泡周期内的腐蚀速率均为最小,除锈后的腐蚀痕迹最轻;容抗弧半径达到最大,即反应电阻到达最大;阳极极化曲线位于其他试验钢阳极极化曲线的左边,即阳极电流密度变小,反应阻力增大。所以铈可以提高22MnCrNiMo钢耐腐蚀性能,当钢中铈的质量分数为0.143%时,试验钢的抗腐蚀性能表现最佳。     

Corrosion Behavior of Different Steel Substrates Coupled With Conductive Polymer Under Different Serving Conditions

The corrosion behaviors of stainless steel and nickel-plated carbon steel coupled with conductive polymer were investigated in both hot humid environment and simulated marine environment. The corrosion currents of different steel substrates and conductive polymer in simulated marine environment at room temperature were measured. The corrosion surfaces of different steel couples were observed under a scanning electron microscope (SEM) and chemical compositions were examined by energy dispersive spectrum (EDS) analysis. The corrosion mechanism was discussed. The results showed that the stability of both stainless steel and nickel-plated carbon steel in hot humid environment was excellent and no corrosion happened in the blank test for 360 h while slight corrosion existed in the contact area of coupled steel substrates. In simulated marine environment, the corrosion current of the stainless steel was lower than 100 μA and some directional rod-like particles formed on the surface of the stainless steel, which arc mainly caused by oxidative corrosion among different phases. The corrosion current of the nickel-plated carbon steel couples was much greater than that of stainless steel couples and nickel plate cracking resulted in the corrosion of the internal iron because the coated nickel layer was not dense enough.