不同工艺渗碳淬火和深冷处理后20CrNi2Mo轴承钢的组织与性能

对正火态20CrNi2Mo轴承钢分别进行渗碳油淬+回火、二次渗碳油淬+回火、渗碳气淬+渗碳油淬+回火等3种渗碳淬火+回火处理以及在上述工艺的回火前增加深冷处理的渗碳淬火+深冷+回火处理,研究了不同工艺处理后轴承钢的显微组织、力学性能和耐磨性能。结果表明：渗碳淬火+回火后轴承钢的组织均为针状马氏体+残余奥氏体+碳化物,渗碳气淬+渗碳油淬+回火后的马氏体更细小,残余奥氏体更少,此工艺下轴承钢的硬度、抗拉强度和断后伸长率均高于其他2种渗碳淬火+回火工艺,磨痕宽度和深度较小;与渗碳淬火+回火相比,渗碳淬火+深冷+回火处理后轴承钢中奥氏体含量减少,硬度提高,磨痕宽度和深度减小,并且在200 N载荷下的磨损质量损失明显减少;较优的工艺是渗碳气淬+渗碳油淬+深冷+回火。     

Q235钢经两种表面热处理工艺后摩擦磨损性能的研究

利用等离子表面合金化技术在Q235钢表面进行Mo、Cr共渗,随后进行超饱和渗碳淬火及低温回火处理。对渗碳淬火─低温回火工艺下的GCr15淬火钢摩擦副的摩擦系数、Mo、Cr共渗─渗碳淬火─低温回火工艺下GCr15淬火钢的摩擦系数进行滑动摩擦对比试验。观察分析Mo、Cr共渗─渗碳淬火─低温回火工艺磨痕形貌,并就油润滑状态下滑动摩擦对比试验磨损机理进行分析。结果表明:Q235钢表面改性后,与渗碳淬火试样对比,相对耐磨系数ε提高近2倍;与GCr15淬火钢试样对比,相对耐磨系数ε平均提高2·25倍。     

高强韧性汽车链滚子热处理工艺研究

研究了材质为20CrNiMo的汽车链滚子零件渗碳淬火+低温回火、渗碳淬火+中温回火和渗碳淬火+等温盐浴热处理后的组织和性能,确立了渗碳淬火+等温盐浴热处理为最佳热处理工艺。与常规淬火+低温回火相比,强度σ_b提高了15.2%,塑性提高60%,韧性提高80%,链条整链回转疲劳性能提高3.2倍以上。     

渗碳淬火垫板变形及矫正

正接近方形薄板的热处理变形及校直问题一直是此类渗碳工件的生产难点,我公司产品中一批渗碳淬火垫板,加工工序为:下料→锻造→正、回火→粗磨→渗碳、淬火→精磨,渗碳后淬火工艺为830mm×2h,油淬,180℃低温回火。在以前的渗碳淬火过程中,我们应用传统的淬火方法,为了防止其因装炉不当所带来的变形,用吊具垂直悬挂,但淬     

热处理回火工艺优化计算机软件开发

本文选择最常见的回火工艺做为研究对象，重点对淬火后回火，调质中淬火后回火，表面粹火后回火，渗碳淬火后的回火，进行了优化计算机软件的开发。     

GCr15SiMn轴承钢无机高分子水溶性淬火液淬火工艺研究

对比渗碳淬火油和无机高分子水溶性淬火液对GCr15SiMn轴承钢组织和性能的影响,结果表明:GCr15SiMn轴承钢采用渗碳淬火油淬火工艺,淬、回火后硬度为60.5 HRC,显微组织为马氏体5级;GCr15SiMn轴承钢采用无机高分子水溶性淬火液淬火工艺,淬、回火后硬度为61～67 HRC,显微组织为马氏体3级,表层3 mm内无屈氏体。无机高分子水溶性淬火液淬火工艺淬、回火后的硬度和金相组织符合JB/T 1255—2014的要求。无机高分子水溶性淬火介质淬火工艺提升了GCr15SiMn轴承钢的综合性能。     

小型渗碳轴承材料及其热处理工艺探讨

剖析日本小型渗碳轴承的结果,可以认为其材料为SNCM21低合金渗碳钢,其热处理工艺过程为渗碳→高温回火→淬火→低温回火。附图5幅,表4个。     

铣床摩擦片亚温碳-氮共渗淬火强化新工艺

某铣床摩擦片(见图1),厚度仅1.5mm,技术要求内孔及花键变形≤0.05mm,平直度≤0.1mm。材料A3钢,渗碳层厚度0.4～0.5mm,硬度HRC40～45。摩擦片应有较高耐磨性、良好弹性和一定的强韧性、抗疲劳、抗咬合等性能。按传统典型热处理工艺(见图2工艺流程:机加工-渗碳-淬火-装胎回火-机加-二次回火)处理后变形较大。金相检查发现:渗碳层晶粒粗大,淬火马氏体针状组织粗大,渗碳浓度高,渗碳层不够均匀。在装胎回火时有压裂,磨削加工时出现磨削裂纹,导致脆性增加和刚性不足。为了提高摩擦片使用寿命,经试验采用亚温C-N共渗淬火强化工艺(见图3)。 C- N…     

20CrMnTi齿轮淬火开裂原因分析

我公司生产的轧机产品中的20CrMnTi齿轮在淬火后发现部分开裂。该齿轮一般经过锻造→正火、回火→加工→渗碳→加工→淬火、回火→磨削加工等工序。为了找出其开裂的原因,我们对齿轮的化学成分、硬度、脱碳、金相组织和热处理工艺等进行了检验和分析。     

航空齿轮材料16Cr3NiWMoVNbE二次叠加渗碳热处理工艺研究

渗碳淬火热处理工艺是提高机械零件表面质量的关键,为提高材料为16Cr3NiWMoVNbE的行星齿轮表面质量,经分析,先采取渗碳后高温回火、淬火后进行冷处理的工艺方法,使产品渗碳淬火后表面硬度达到60 HRC以上;在二次叠加渗碳的层深不可控过程中,采取在A_(c3)以上温度阶段斜率升、降温的工艺方法,使渗碳层深得到准确控制;最后,通过工艺试验加以验证,开发了行星齿轮齿面与内孔表面渗碳层深不一致的叠加渗碳热处理工艺,使航空齿轮材料16Cr3NiWMoVNbE优良的综合性能得到了充分发挥。