非饱和土三轴仪的实验操作及应用

通过非饱和黄土的三轴实验,全面介绍非饱和土三轴仪的构造及操作要点,并给出了在该仪器上完成的非饱和黄土试验的部分结果,以说明该仪器的应用.     

球杆仪的三轴数控机床几何误差检测方法与误差补偿

就三轴数控机床几何误差的测试和辨识进行了介绍、探讨和研究,利用球杆仪可以方便快捷地测量数控机床的几何误差,通过建立三轴数控机床的几何误差模型,在精确掌握三坐标数控机床几何误差的基础上,采用修正NC数据实现误差补偿,结果表明,机床的各项误差都有所降低。     

煤样三轴围压钻孔损伤演化冲击实验模拟

采用大试块煤样进行三轴条件下的钻孔损伤冲击试验，研究了其损伤演化过程特别是发生钻孔冲击时的电磁辐射及声发射规律，即电磁辐射信号在钻孔冲击前会产生一个明显的突降．而声发射信号基本上呈现先不断增强、后逐渐减弱的趋势．     

两种不同岩石在三轴压缩条件下的变形实验

利用电液伺服材料控制机试验系统,以不同的围压(5、10、15、20、25、30MPa)分别对矽卡岩和蛇纹岩试样进行三轴压缩试验,分析围压和岩样三轴抗压强度的关系,研究岩样各蠕变阶段非线性黏弹塑性变形特征,并比较两种岩样破坏形式的差异.试验结果表明,在三轴压缩条件下,两种岩样的三轴抗压强度与围压都有良好的线性关系;两种岩样的变形规律基本相同,且最终的破坏方式主要都为单斜面剪切破坏.     

硬岩三轴仪全应力应变曲线与流变试验功能分析

地下金属矿山进入深部开采阶段以后,硬岩的岩爆和流变等工程灾害问题凸显,试验研究是了解其破坏机制的基本手段。由于硬岩具有高强度和弹脆性特点,峰后行为的试验研究在常规三轴仪上很难实现,加之流变变形非常小,对传感器精度要求非常高。鉴于此,结合国际先进岩石三轴伺服系统的开发经验,提出系统可行方案和强化指标满足硬岩全破坏过程和流变试验要求,与长春朝阳试验仪器有限公司合作开发Rockman207岩石三轴仪。由于该系统具有较高的系统刚度、较快的伺服响应速度和高精度的体积变化测量特点,验证和前期试验结果表明,其在硬岩力学试验中可以满足短期全破坏过程试验和长期流变试验研究需要。     

露天煤矿岩土大三轴试验分析

介绍了SZ30－2D型大三轴仪的特点以及抚顺西露天煤矿岩土的大三轴试验方法、成果及分析，为边坡岩体强度评价和稳定分析提供了实验数据。     

三轴压缩下茅口灰岩围压效应的试验研究

针对南方广泛存在的茅口灰岩,利用MTS815电液伺服控制刚性试验机进行不同围压下三轴压缩试验,通过拟合分析,结果表明:(1)三轴抗压强度随着围压的增大,且呈线性增长;低围压条件下,茅口灰岩弹性模量随围压增大而增大,围压超过17 MPa,弹性模量趋于稳定;泊松比随围压增加成二次非线性增长趋势.(2)低围压条件下,岩样扩容率较小时即发生脆性破坏,体积应变扩容率随着围压的增大而提高;围压为12 MPa,岩样由脆性向延性转化,围压加至17 MPa,岩样表现为延性流动.3)随着围压的逐渐增加,岩样破坏方式趋于简单,由侧向剪切破坏逐渐转为对角剪切破坏,破坏角增大.     

尾矿粉砂动孔隙水压力特性试验研究

通过对赣南地区某尾矿库的尾矿粉砂进行GDS动三轴试验,探讨了相对密实度、围压、固结比对尾矿粉砂孔隙水压力特性的影响。试验结果表明:饱和尾矿粉砂动孔压比随相对密实度和围压的增加而减缓,相对密实度和围压越大,饱和尾矿粉砂振动液化需要的振次越多,其抗液化能力越强;固结比对尾矿粉砂孔压比影响显著,液化孔压比随固结比的增大而减小。分析试验结果发现:尾矿粉砂孔压增长特性可用双曲线模型进行拟合且拟合效果较好,具有较好的工程实践意义。     

煤体三轴不同围压下的动态压缩特性

冲击地压、煤与瓦斯突出等煤矿典型动力灾害事故是影响煤矿安全生产的主要问题之一.为研究煤体周围应力对动力灾害演化过程的影响,采用主动三轴霍普金森压杆(SHPB)试验系统,对相同加载率不同围压下煤体开展三轴动态压缩试验研究.试验结果表明,随着围压增加,煤体的峰值强度呈线性增长,其线性拟合度为95.88％,宏观破碎状态由完全...     

三轴压缩煤岩强度及变形特征的试验研究

在MTS815岩石伺服试验机上对鲍店煤矿3煤进行了常规三轴压缩试验,并对试验结果进行了分析.结果表明：煤岩由于含有大量的微孔隙裂隙,在围压作用下,孔隙裂隙被压密闭合,弹性模量随之增大,但并非呈线性关系.在常规三轴压缩条件下,煤样三轴压缩强度与围压之间呈线性关系（不包括单轴压缩情况）,在实验的围压范围内,煤岩破坏符合Coulomb强度准则,但由于煤样具有明显的非均质特性,其内部含有大量的随机裂隙等缺陷,且煤样黏聚力较低,煤样沿随机裂隙破裂偏离θ=45°+Φ/2的可能性很大.     

三轴试验中孔隙水压力的影响因素分析

三轴试验是测试土的抗剪强度的重要方法之一,该试验可以直接测出孔隙水压力,但由于受土的内部结构及测试技术等因素的影响,孔隙水压力值波动很大。本文重点从饱和方法、端部约束、土剪胀、土剪缩等方面分析了其对孔隙水压力的影响,并提出了应对措施,分析所得结果可供工程技术人员参考,以提高土体三轴试验精度。     

考虑瓦斯压力的煤体三轴抗压强度研究

从煤体强度的角度来分析含瓦斯煤岩的破坏行为,通过实验分析了考虑瓦斯压力的含瓦斯煤岩的抗压强度。研究表明:在三向应力状态下,煤样的破坏形态受侧压的影响;煤样的残余变形与试验的侧压及本身的强度有关,煤样的强度越大,残余变形就越小;在试验侧压的范围内,煤样的弹性模量随侧压的增大而增大。与单轴压缩相比,含瓦斯煤的抗压强度和弹性模量都有所降低。原因在于:煤样制备的时候较为松散及瓦斯压力的影响。煤的强度受其中瓦斯气体的影响较大,煤体吸附瓦斯后体积膨胀强度降低,而煤体释放瓦斯后强度增加。     

典型人工冻结粘土三轴剪切强度准则的试验研究

通过在－５－－２５℃间５种不同负温下地我国典型人工冻结粘土的的三轴试验研究，获得了在０．５－１２ＭＰａ围压下的强度特征，并初步建立了相应的准则。该准则与以往的不同，是由一直线和一曲线组成，文中给出了二者的交点特征值和抛物线顶点特征值。     

三轴数控机床功能升级的研究

主要阐述了三轴数控机床升级加工功能方面的内容,对升级功能的方案进行了分析与设计,解决了机床四轴联动加工功能,对今后从事相关研究的技术人员具有一定借鉴意义。     

多级围压下岩石三轴试验方法研究

作者在刚性伺服三轴试验机上通过简单的控制方式,采用单块或少量试件,实现多级围压作用下加载的三轴试验,并对砂岩、泥岩等试验结果进行了分析。使用该方法确定的粘聚力低于常规试验值而内摩擦角变化不大;同时该方法可以降低岩石试件间的差异对试验结果的影响。     

岩样三轴压缩的对角破坏和残余承载能力

岩样在不同围压下轴向压缩破坏时，残余强度与围压的关系包含了破坏断面的特征，不能据此计算摩擦系数。而岩样破坏之后降低围压，轴向应力也就是其残余承载能力随围压线性降低的规律，反映了破坏断面的摩擦特性。但岩样对角破坏的破裂面含有部分圆锥面，并不完全是平面，因而根据Coulomb准则确定岩石的残余摩擦系数偏大。本文在分析破裂面几何特征的基础上，得到了岩样残余承载与围压的关系。     

不同加载速率对类软岩三轴峰值强度的试验研究

利用相似材料配制类软岩试件,对类软岩试件进行不同围压下不同加载速率的三轴破坏室内试验,分析了不同围压下不同加载速率对类软岩的应力应变曲线、三轴峰值强度、轴向应变等物理参数的影响。得出结论,相同围压下,类软岩试件峰值强度、应变整体上随加载速率增大先升高后降低,但相比围压为0的环境,峰值强度降低缓慢;相同加载速率下,围压越高,峰值强度和应变越大;加载速率为0.5 MPa/s时,相邻围压间的峰值强度差值较为均等。     

焦家金矿全尾砂充填体三轴试验研究

充填采矿法可有效解护采矿生产过程中尾矿库塌陷和环境污染等问题,充填材料主要以水泥作为胶结剂,但普通水泥充填体强度低、充填成本高。鉴于此,以焦家金矿全尾砂为研究对象开展充填体常规三轴试验,以水泥作为对照,对比分析矿渣基胶结剂在不同龄期(3、7、14、28 d)和不同围压(0、50、100、300、500 kPa)下的力学特性。结果表明,矿渣基充填体可有效提升充填体早期强度,其不同龄期的抗压强度均大于水泥充填体。龄期的增加促使充填体从塑性向脆性的转化,围压的增加促使充填体从脆性向塑性的转化。Mogi-Coulomb强度准则比Mohr-Coulomb强度准则更适用于评估焦家金矿全尾砂充填体力学特性随着围压的增加,充填体的破坏特征从张拉破坏到剪切破坏,破坏裂纹分布密度减小;龄期对充填体破坏模式影响不大。试验结果表明矿渣基可解决充填体强度低、固体废弃物堆存等问题,有利于矿山企业可持续发展。     

三轴岩峒流变试验台

本文介绍了三轴岩峒流变试验台的结构、技术特征参数。同时对该试验台上进行的实例的测试结果与现场实际建立的岩峒流变模型有较好的拟合性，充分反映了该种结构新颖的三轴岩峒流变试验台为研究岩体峒室流变特征提供了实验条件     

三轴应力作用下破碎煤体渗透特性演化规律

深部破碎煤岩体受地应力和开采扰动常处于三向应力状态,其渗透特性是影响矿井突水灾害预防和瓦斯抽放的重要因素之一。为研究深部破碎煤体的渗透性能,采用自主研发的破碎岩石三轴渗流试验系统,并设计一套破碎煤体三轴渗流试验方案,进行三轴应力作用下破碎煤体渗流试验,得到破碎煤体渗透特性随围压及孔隙率的演化规律。试验结果表明:①三轴应力作用下破碎煤样渗流雷诺数最大值为47. 58,渗流速度与孔压梯度两者之间符合Forchheimer关系;②三轴应力作用下破碎煤样的孔隙率与围压的变化规律呈负相关,各级轴向位移下,两者服从对数函数关系;③随着有效应力的增大,各粒径下的破碎煤样孔隙率逐渐减小,破碎煤样孔隙率的理论计算值与试验结果较为吻合,表明文中给出的孔隙率计算方法可行;④各级轴向位移下,破碎煤样的渗透率随围压增大而减小,不同粒径的破碎煤样渗透率随围压的演化规律可用k=me~(nσ3)公式表示,颗粒粒径越大,破碎煤样的渗透率随围压的变化越敏感;⑤颗粒粒径及孔隙排列方式影响破碎煤样渗透性能,不同粒径破碎煤样随孔隙率的减小,渗透率整体减小,非Darcy流β因子呈增大趋势,其中渗透率的量级为10~(-14)～10~(-10) m~2,非Darcy流β因子的量级为10~7～10~(11)m~(-1)。所得研究结论有助于增强深部破碎煤岩体渗透特性演化规律的认识。